просты в установке, что упрощает сборку и увеличивает нагрузочную способность. Многие производители пользуются преимуществами радиальных шарикоподшипников и уменьшают размеры корпуса машинного оборудования, что приводит к уменьшению размера и легкости узлов.Радиальные шарикоподшипники также подходят к традиционному корпусу подшипника, что упрощает замену традиционных шарикоподшипников на их более качественные аналоги.

Общие области применения радиальных шарикоподшипников

В каждой вращающейся части используется шариковый подшипник, и благодаря преимуществам шарикоподшипников с глубоким желобом, которые мы обсуждали, они являются наиболее распространенным типом шарикоподшипников.

Промышленное

Радиальные шарикоподшипники являются важными компонентами тяжелой техники.Они особенно полезны в:

• Редукторы
• Двигатели
• Насосы
• Строительное оборудование
• Инженерное оборудование
• Ветряные турбины
• Сельскохозяйственная техника
• Горнодобывающая промышленность
• Станки
• Оргтехника
• Оборудование для пищевой промышленности
• Оборудование для пищевой промышленности

• Жилой

  Эти шарикоподшипники предназначены не только для промышленного использования; они также являются обычными компонентами предметов в вашем доме. Любой прибор с двигателем имеет хотя бы один радиальный шарикоподшипник, включая стиральные машины, сушилки, пылесосы и посудомоечные машины.

  Их также можно найти в вентиляторах для компьютеров, насосах для бассейнов и даже на скейтбордах. Даже игрушка-спиннер состоит из нескольких шарикоподшипников, которые позволяют игрушке вращаться в нескольких направлениях.

  Большинство этих радиальных шарикоподшипников имеют экранированную конструкцию, что означает, что они не нуждаются в постоянной смазке или уходе. Однако некоторые из них открыты, и добавление подходящей смазки может продлить срок службы подшипника и повысить его эффективность.К счастью, шариковые подшипники также дешевы и их легко заменить при необходимости.

  Кто производит радиальные шарикоподшипники?

  Радиальные шарикоподшипники являются важными компонентами тысяч машин. Популярность и преимущества радиальных шарикоподшипников означают, что их производят многие производители. Некоторые специализируются на обслуживании одной или двух отраслей, другие — на шарикоподшипниках общего назначения.

  Некоторые из лучших производителей шарикоподшипников находятся в США.Например, Creative Motion Control производит инновационные роликовые подшипники с канавками, которые имеют уникальную конструкцию дорожек и роликов. Эти конструкции позволяют использовать больше точек контакта в подшипнике, что означает более длительный срок службы и большую нагрузочную способность, при этом сохраняя низкий уровень шума и вибрации радиальных шарикоподшипников.

  Хотя радиальные шарикоподшипники невероятно распространены, все же важно выбрать правильный продукт для своих нужд. Множество различных вариантов подходят для различных приложений.Выбор правильного подшипника обеспечит отличную эффективность и долговечность, а неправильный шарикоподшипник вызовет длительные проблемы.

  Вместо того, чтобы пытаться найти подходящий шарикоподшипник для ваших нужд, почему бы не позвонить в Creative Motion Control? Мы можем помочь вам выбрать подходящий шариковый подшипник для вашего применения и подсказать, как продлить срок службы ваших подшипников. Свяжитесь с нами, чтобы узнать, чем мы можем вам помочь сегодня!

  % PDF-1.6 % 126 0 объект > эндобдж xref 126 38 0000000016 00000 н. 0000002004 00000 н. 0000002140 00000 н. 0000002223 00000 н. 0000002352 00000 п. 0000002645 00000 н. 0000002893 00000 н. 0000002930 00000 н. 0000002983 00000 н. 0000003061 00000 н. 0000003138 00000 п. 0000003213 00000 н. 0000004281 00000 п. 0000004737 00000 н. 0000005342 00000 п. 0000005839 00000 н. 0000006041 00000 н. 0000006232 00000 н. 0000006428 00000 н. 0000007900 00000 н. 0000008140 00000 н. 0000008331 00000 п. 0000009791 00000 н. 0000010911 00000 п. 0000012011 00000 п. 0000012449 00000 п. 0000012500 00000 п. 0000012689 00000 п. 0000013766 00000 п. 0000014115 00000 п. 0000014296 00000 п. 0000015178 00000 п. 0000015751 00000 п. 0000018445 00000 п. 0000018482 00000 п. 0000019359 00000 п. 0000020316 00000 п. 0000001081 00000 п. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 163 0 объект > поток a / Awv \% d ~ Ǡ} EWK دݱ eb, `d. Я {* WZ`t ؄ & (L (ixf ry \> mGŅ GkPuJK9mU \ 可 h, t * Kf2) $ 02JEz񿺑9-Q ٸ l܁ «2Sc? Z # cx͡4LFxBls> qz ث M # ѹ; / # g / l񑆋xAaZFGiA] Ϣ 0t2p ߓ! `Dx ~ HuNJ ++ Ewń rYhqDLrFƈkIE0GPl? uTJW7BB]! `t [= LR rRŽbJY #։ (P (\ jb @ B $ Hy5_ 1əKM̱BBSN ޗ3 Ze% bz2 конечный поток эндобдж 127 0 объект gr ĿcQze / D «) / P -60 / R 2 / U (6 Ê \ rql1`vF2j!` \ rf) / V 1 >> эндобдж 128 0 объект > эндобдж 129 0 объект zZ9y0) / DR> / Кодировка >>>>> эндобдж 130 0 объект > эндобдж 131 0 объект > / ColorSpace> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB] / ExtGState >>> эндобдж 132 0 объект [/ ICCBased 158 0 R] эндобдж 133 0 объект [/ Separation / Black 132 0 R 161 0 R] эндобдж 134 0 объект > эндобдж 135 0 объект > эндобдж 136 0 объект > эндобдж 137 0 объект > поток ΋OwStO [> ? Fî6: C

  l? Bo

  Frontiers | Метод расчета шума для шарикоподшипника с глубоким желобом с учетом волнистости поверхности дорожки качения и погрешности размера ролика

  Введение

  Шум подшипников — один из важных показателей качества подшипников. На шум подшипников влияет множество факторов. Волнистость дорожки качения и случайная погрешность размера ролика являются основными причинами шума подшипников.

  Уордл вывел уравнение силы вибрации упорного шарикоподшипника с учетом волнистости дорожки качения. Были проведены эксперименты для проверки точности метода расчета вибрационной силы (Wardle, 1988a, b). Aktürk разработал модель вибрации подшипника с учетом волнистости подшипника. В этой модели учитывалась только вибрация подшипника, а шум подшипника не изучается (Aktürk, 1999).Ван изучил динамику подшипников и ротора с учетом волнистости дорожек качения, волнистости роликов и зазора в подшипниках (Liqin et al., 2008). Джанг и Чон предложили нелинейное уравнение для расчета вибрации шарикоподшипника с учетом волнистости подшипника, а метод Рунге-Кутта был использован для решения нелинейного уравнения. Результаты сравнивались с фактическими результатами, чтобы доказать точность модели (Jang and Jeong, 2002). Ван и Сюй изучили влияние погрешности формы канавки подшипника и формы внутреннего кольца на шум подшипника. Результаты показали, что шум подшипника увеличивается с увеличением амплитуды волнистости (Wang and Xu, 2009). Патель и др. изучено влияние одноточечных и многоточечных погрешностей дорожек качения радиальных шарикоподшипников на динамические характеристики подшипников. Результаты численных расчетов показали, что наличие ошибок дорожек качения приведет к резкой вибрации подшипника (Patel et al., 2010). Сюй и Ли изучили влияние дефектов дорожки качения подшипника на всю подшипниковую систему. На примере системы шатуна кривошипа было обнаружено, что локальные дефекты вызывают ударную вибрацию ступени, в то время как волнистость вызывает постоянную вибрацию (Xu and Li, 2015).Чжан и Чен разработали динамическую модель подшипниковой системы с учетом нелинейных факторов, таких как радиальный зазор и волнистость дорожки качения. Результаты показали, что волновое число оказывает очевидное влияние на вибрацию подшипника (Zhang and Chen, 2008). Буазиз и Фахфах изучили влияние упругой деформации подушек подшипников на акустические характеристики подшипников скольжения, смазываемых маслом. Динамические характеристики и акустические характеристики подшипника изучаются путем анализа колебаний давления в опорном подшипнике (Bouaziz et al., 2012). Бай и Ву использовали метод разложения субисточников для изучения радиационного шума радиально-упорного подшипника в высокоскоростном электрическом шпинделе. Были проведены эксперименты для проверки точности метода (Bai, Wu, 2017).

  Вышеупомянутые исследования позволили провести некоторые исследования волнистости подшипника, погрешности дорожки качения и шума подшипника с использованием различных методов. Однако большинство исследований было сосредоточено только на модели вибрации подшипника с учетом волнистости дорожки качения. Модель расчета шума подшипника не изучается, особенно с учетом волнистости дорожки качения и погрешности размера ролика.Модели шума подшипников в основном основаны на экспериментальных методах. Несколько установленных моделей шума можно напрямую использовать для расчета удельного шума подшипника качения.

  В этой статье метод декомпозиции субисточников используется для разложения пеленга на несколько структур субисточников. Модель расчета шума для радиального шарикоподшипника с учетом волнистости дорожки качения и погрешности размера ролика создана с использованием акустической теории и метода наложения звукового давления на основе модели расчета шума идеального радиального шарикоподшипника.

  Анализ механики радиального шарикоподшипника

  Анализ механики без учета ошибки размера шарика

  Перед механическим анализом подшипника делаются следующие предположения: (a) Наружное кольцо соединено с корпусом подшипника и остается неподвижным. (b) Внутреннее кольцо и вал плотно прилегают. (c) Между роликом и дорожкой качения не происходит относительного скольжения.

  На рис. 1 показан анализ механики радиального шарикоподшипника без учета погрешности в размере шарика.Внутреннее кольцо будет иметь смещение из-за радиальной силы F _r . α — угол между направлением максимальной деформации внутреннего кольца и направлением F _r . β — азимутальный угол мяча. φ — угол между двумя соседними шарами.

  Рисунок 1 . Анализ механики радиального шарикоподшипника.

  В соответствии с балансом сил компоненты нагрузки всех шариков в вертикальном направлении и радиальная сила равны:

  W0cosβ + W1cos (φ-β) + W2cos (2φ-β) + ⋯ + Wkcos (kφ-β) = Fr (1)

  Таким же образом должны быть сбалансированы компоненты всех шаров в горизонтальном направлении:

  W0sinβ + W1sin (φ-β) + W2sin (2φ-β) + ⋯ + Wksin (kφ-β) = 0 (2)

  На рис. 2А показана деформация контакта ролика и дорожки качения.Внутреннее кольцо и катящийся шарик будут деформироваться под действием радиальной силы, и центр внутреннего кольца перемещается с O на O ′, а центр катящегося шарика перемещается с O ₁ на O1 ′. Согласно Ji (2014), контакт между катящимся шариком и дорожкой качения является контактом Герца, как показано на рисунке 2B. Когда два упругих тела соприкасаются друг с другом, оба тела будут иметь упругую деформацию, и деформация будет равна δ ₁ и δ ₂ соответственно.

  Рисунок 2 . Контактная деформация. (A) Деформация контакта ролика и дорожки качения. (B) Герц контактная деформация.

  Согласно Харрису (1984), формула расчета для упругого подхода δ:

  δ = 12Q (1E01 + 1E02) ke8πμ32QΣρ (1E01 + 1E02) 3 (3)

  Где Q — контактное усилие. E — модуль упругости материала. k _e — это первый тип эллиптического интеграла. μ — параметр, связанный с кривизной контакта, Σ _ρ — сумма основных кривизны двух контактных тел:

  Σρ = ρ11 + ρ12 + ρ21 + ρ22 (4)

  В соответствии с параметрами материала подшипника (Junnami, 2001) формулу расчета для упругого подхода можно упростить как:

  δ = eδ (Σρ) Q23 (5)

  Где e _δ — параметр функции кривизны контакта, который можно получить, просмотрев таблицу Харриса (1984). F (ρ) можно рассчитать как: F (ρ) = | ρ11-ρ12 | + | ρ21-ρ22 | Σρ.

  Метод полной эластичности равен сумме δ ₁ и δ ₂ :

  δ = (eδ.i (Σρ.i) W23 + eδ.o (Σρ.o) W23) (6)

  Анализ механики с учетом ошибки размера шарика

  В реальном рабочем процессе шарики радиального шарикоподшипника неизбежно имеют ошибки случайного размера из-за проблем с механической обработкой. Эта ошибка является одной из важных причин, вызывающих вибрацию и шум в подшипнике.На рис. 3 представлен анализ механики радиального шарикоподшипника с учетом погрешности в размере шарика. Перед анализом вводятся следующие допущения: (a) Ошибка существует только в диаметре шара, и шар остается сферическим. (b) Шарики распределяются на равные расстояния во время работы подшипника. (c) Между шариками и дорожками качения возникает только упругая деформация. Без учета волнистости дорожек качения, если предположить, что диаметр шара составляет D _w , а диаметр шара нестандартного размера равен D _wk .Где k — номер мяча.

  Рисунок 3 . Анализ механики с учетом погрешности размера шара.

  Чтобы точно проанализировать деформацию контакта между шариком и дорожками качения, необходимо сравнить значения упругого подхода δ _k = δ _r cos θ _k и шарика ошибка размера D _w — D _{w k} .Когда δ _r cos θ _k > ( D _w — D _wk ), что означает, что упругий подход больше, чем ошибка размера шара в этот момент , и в этот момент катящиеся шарики контактируют с дорожками качения. Фактический упругий подход в это время должен быть δ _k = δ _r cos θ _k — ( D _w — D _{wk ).Когда δ r cos θ k <( D w — D wk ), что означает, что упругий подход меньше, чем ошибка размера шара. В этот момент шарики не контактируют с внутренним и внешним кольцами, и фактическое упругое приближение шарика составляет δ 0 = 0. Фактическое упругое приближение тела качения должно быть δ k = δ r cos θ k — ( D w — D нед ).Где D wk — это диаметр шара kth , а δ k должно быть положительным. θ k — угол между k -м шаром и центром внутреннего кольца: θ k = kϕ — β — α. В соответствии с фактическими условиями нагружения подшипника можно получить соотношение между упругим приближением δ k шара и радиальным смещением δ r внутреннего кольца:}

  δk = [δrcos (kφ-β-α) + (Dw-Dwk)] (7)

  Согласно уравнению (3) зависимость между радиальным смещением внутреннего кольца и силой контакта шара может быть записана как:

  Wk = [[δrcos (kφ − β − ​​α) — (Dw-Dwk)] eδ.i (Σρ.i) 3 + eδ.o (Σρ.o) 3] 32 (8)

  Когда заданы радиальная сила F r, тип подшипника и соответствующие параметры материала, значения δ _r и α можно рассчитать отдельно, подставив контактную силу в уравнения (1) и (2 ). Посредством преобразования координат можно получить траекторию внутреннего кольца по осям X и Y соответственно, а упругое приближение катящегося шара можно получить с помощью уравнения (7).

  Анализ механики с учетом волнистости дорожек качения

  Для того, чтобы соответствовать реальным условиям работы, в данной статье также рассматривается наличие волнистости дорожек качения подшипников с учетом погрешности в размере шарика.Во время обработки полученная поверхность будет иметь определенную периодичность геометрических неровностей, то есть волнистость. И главное различие между волнистостью и шероховатостью поверхности — разница в высоте тона. Как правило, шаг волнистости составляет> 1 мм и <10 мм, а шаг шероховатости составляет <1 мм. Поскольку волнистость имеет определенную периодичность, ряд Фурье и синусоида могут использоваться для представления волнистости поверхности. В этой статье, чтобы упростить расчет, синусоидальная кривая первого порядка используется в качестве формулы выражения волнистости.На рис. 4A показана модель волнистости дорожек качения радиального шарикоподшипника. Сплошная линия означает отсутствие волнистости на внутренней и внешней дорожках качения. Пунктирная линия показывает наличие волнистости на дорожках качения подшипника. Синусоидальная функция используется для моделирования модели волнистости в этой статье в соответствии с Zhang and Chen (2008) и определением волнистости в Национальном стандарте. На рис. 4В показана синусоида первого порядка.

  Рисунок 4 .Модель волнистости. (A) Модель волнистости дорожек качения. (B) Синусоидальная кривая.

  Как показано на рисунке 4A, значение волнистости катящегося шара в некоторый момент может быть записано как:

  Pi = Aimaxsin (2πsλ + θi), j = 1,2, ⋯ Nb (9)

  λ — средняя длина волны волнистости:

  λ = (2πRi) / Nw (10)

  β _j — азимутальный угол шара:

  βj = 2πNb (j-1) + (ωc-ωi) t, j = 1,2, ⋯ Nb (12) ωc = ωiRiRi + Ro (13)

  Где A — значение волнистости. A _imax — амплитуда внутренней волнистости дорожки качения. θ — начальный фазовый угол. s — длина дуги между точкой контакта и точкой отсчета. N _b — количество шаров. N _w — волновое число. R _i — радиус внутреннего кольца подшипника, ω _c — скорость вращения шарика. ω _i — угловая скорость внутреннего кольца. R _o — радиус внешней дорожки качения.

  Подставляя уравнения (10) ~ (13) в уравнение (9), можно получить формулу расчета волнистости первого порядка внутренней дорожки качения:

  Pi = Aimaxsin {Nw [2πNb (j-1) + (ωc-ωi) t] + θi}, j = 1,2, ⋯ Nb (14)

  Аналогичным образом может быть получена формула расчета волнистости первого порядка внешней дорожки качения:

  Po = Aomaxsin {Nw [2πNb (j-1) + ωct] + θo}, j = 1,2, ⋯ Nb (15)

  , где A _omax — амплитуда волнистости внешней дорожки качения, θ _o — начальный фазовый угол.

  Как показано на Рис. 5, в радиальных шарикоподшипниках сосуществуют волнистость внутренней и внешней дорожек качения и погрешность в размере шарика. Видно, что под действием радиальной силы Fr внутреннее кольцо смещается вниз из-за несимметричного распределения катящихся шариков. Внутреннее кольцо сжимает катящиеся шарики, что приводит к деформации контакта. Согласно анализу модели волнистости подшипника, волнистость внутренней дорожки качения подшипника составляет P _i , а волнистость внешней дорожки качения подшипника составляет P _o .

  Рисунок 5 . График усилия на подшипнике с учетом волнистости и погрешности шарика.

  С учетом погрешности в размере шарика и волнистости дорожек качения упругая деформация точки контакта может быть выражена как: δ _k = [δ _r cos θ _k — ( D _w — D _нед ) + P _к ] ₊ .

  , где θ _k — угол между k -м шаром и направлением максимальной деформации внутреннего кольца: θ _k = kϕ — β — α. P _k — это вариация волнистости внутренней и внешней дорожек качения: P _k = P _i — P _{17 o . Нижний индекс «+» указывает, что величина деформации положительная.}

  Pk = Pi-Po = Pimaxsin {Nw [2πNb (j-1) + (ωc-ωi) t] + θi} -Pomaxsin {Nw [2πNb (j-1) + ωct] + θo} (16)

  Фактическая деформация шарика k может быть записана как:

  δk = [δrcos (kφ-β-α) — (Dw-Dwk) + Pk] + (17)

  Контактное усилие k -го шара можно записать как:

  Wk = [[δrcos (kφ-β-α) — (Dw-Dwk) + Pk] + eδ.i (Σρ.i) 3 + eδ.o (Σρ.o) 3] 32 (18)

  , когда заданы радиальная сила Fr, тип подшипника и соответствующие параметры материала, деформацию δ _r и α можно рассчитать отдельно, подставив контактную силу в уравнения (1) и (2).Посредством преобразования координат можно получить траекторию внутреннего кольца по осям X и Y соответственно, а упругое приближение катящегося шара можно получить с помощью уравнения (17).

  Модель шума

  для радиального шарикоподшипника

  Перед созданием модели шума следует сделать следующие предположения: (a) Шум — это только часть, вызываемая внутренним кольцом и катящимися шариками во время движения. (б) Воздух — идеальная жидкость.(c) Воздух — это статическая сплошная однородная среда. (d) Плотность, температура, давление и другие параметры воздуха постоянны.

  Согласно Чжао (1992), вибрация является источником шума, а шум — характеристикой вибрации. В этой статье выделяются два основных источника шума подшипников в рабочем процессе. Одна — это вибрация, создаваемая внутренним кольцом, а другая — вибрация, создаваемая каждым катящимся шариком. В данной статье уровень звукового давления рассматривается как мерило шума.Рассчитывается громкость шума, создаваемого во время рабочего процесса. На рисунке 6 показана конструкция радиального шарикоподшипника. Точка А принимается за точку измерения. Расстояние между точкой измерения A и центром подшипника составляет 10 мм.

  Рисунок 6 . Конструкция подшипников качения.

  С помощью ссылки (Wu, 2011; Du, 2012), согласно волновому уравнению, геометрия подшипника может быть упрощена до классической модели источника звука. На основе этого можно рассчитать звуковое давление, а затем уровень звукового давления можно получить в соответствии с уравнением уровня звукового давления.После наложения уровня звукового давления будет получен общий уровень звукового давления.

  В этой статье вибрация внутреннего кольца рассматривается как цилиндрическая модель источника звука для расчета, а вибрация тел качения рассматривается как модель пульсирующего источника звука для расчета. На рисунке 7A показана модель цилиндрического источника звука, а на рисунке 7B показана модель пульсирующего источника звука.

  Рисунок 7 . Модель источника звука. (A) Цилиндрическая модель источника звука. (В) Модель сферического источника звука.

  Как показано на рисунке 7A, предположим, что внутреннее кольцо подшипника вибрирует в направлении X со скоростью ua: ua (t) = u0ejωt между двумя крайними положениями в один момент. Согласно Xia (2015), звуковое давление можно получить по уравнению (16):

  p (r, ϕ, t) = — ρ0c0u0 (jcosωt − sinωt) 14+ (2πk2a2) 2 — [(kr4−4π2k3a2r) sinωt− (4π2k3a2r + rπka2) cosωt] −cosϕ (19)

  Где ρ ₀ — плотность воздуха. c ₀ — скорость звука в воздухе, u ₀ — максимальная амплитуда колебаний, a — радиус внутреннего кольца, r — расстояние между точкой измерения A и подшипниковый центр.

  Аналогичным образом, когда внутреннее кольцо вибрирует в направлении Y, то же уравнение можно использовать для получения звукового давления.

  Когда объем катящегося шара изменяется во время вращения, модель источника пульсирующего шара используется для расчета звукового давления.Как показано на рисунке 7B, предположим, что скорость вибрации катящегося шара в определенный момент составляет u = u ( t ). Согласно акустической теории можно получить волновое уравнение:

  ∂2p∂r2 + 1r∂p∂r = 1c02∂2p∂t2 (20)

  И общее решение этого уравнения:

  p = Arej (wt – kr) + Brej (wt + kr) (21)

  Где A и B — две константы.

  Согласно теории акустики, первый член уравнения (21) представляет внешнее излучение, а второй член представляет собой внутреннее излучение.Поскольку в этой статье рассматривается космическое излучение, то B = 0, а затем:

  p = Arej (wt-kr) (22)

  В соответствии с соотношением между скоростью и звуковым давлением звуковое давление тела качения может быть получено следующим образом:

  p = ρ0c0kr02u1 + (kr0) 2rejθ (23)

  , где θ = arctan (1kr0). r ₀ — радиус шара.

  Радиальный шарикоподшипник имеет несколько шариков качения, поэтому звуковое давление качения шариков должно быть:

  p = ∑i = 1Npi (i = 1,2,….) (24)

  Где p _i — звуковое давление каждого катящегося шарика.

  В соответствии с уравнениями (17) и (18) можно получить общее звуковое давление p _g , создаваемое катящимися шариками:

  pg = ∑i = 1Nρ0c0 (kr0) 3ua2 (kr) 2 (kr) 2 + 1 (25)

  Общее звуковое давление подшипника:

  pz = ∑i = 1Npzi (i = 1,2, ⋯⋯) (26)

  Где p _zi — звуковое давление, создаваемое каждым источником звука.

  Согласно Du (2012), SPL можно получить, взяв логарифм эффективного значения звукового давления, чтобы указать силу звука. Формула уровня звукового давления для радиальных шарикоподшипников:

  SPL = 20lgpepref (дБ) (27)

  Где p _e — эффективное значение звукового давления. p _ref — эталонное звуковое давление (обычно p _ref = 2 × 10 ⁻⁵ Па ).Влияние радиационного импеданса на звуковое давление P не рассматривается. p _e — эффективное звуковое давление: pe = 1T∫0Tp2dt.

  Таким образом, уровень звукового давления радиального шарикоподшипника можно определить по уравнению (24).

  На Рисунке 8 показана блок-схема расчета опорной силы и уровня звукового давления.

  Рисунок 8 . Схема расчета.

  Пример анализа

  В качестве примера рассмотрен радиальный шарикоподшипник C&U 608.Конкретные параметры подшипников показаны в таблице 1.

  Таблица 1 . Параметры подшипника.

  На рис. 9 показана центральная осевая орбита внутреннего кольца радиального шарикоподшипника при скорости вращения подшипника 720 об / мин и радиальной нагрузке 0,05 кН. Из рисунков 9A, B видно, что центральная осевая орбита внутреннего кольца представляет собой неправильную кривую. На рисунках 9C, D показаны траектории центра внутреннего кольца в направлениях X и Y. Видно, что центр внутреннего кольца колеблется в определенной области в направлениях X и Y.На рисунках 9E, F показана скорость центра внутреннего кольца в направлениях X и Y.

  Рисунок 9 . Орбита центра оси и скорость центра внутреннего кольца. (A) Орбита центра оси внутреннего кольца. (B) Орбита центра оси внутреннего кольца в плоскости XOY. (C) Орбита центра оси внутреннего кольца в направлении X. (D) Орбита центра оси внутреннего кольца в направлении Y. (E) Скорость центра внутреннего кольца по оси X. (F) Скорость центра внутреннего кольца по оси Y.

  На рисунке 10 показана траектория центра шара в направлениях X и Y. Видно, что максимальная упругая деформация катящихся шариков составляет около 0,01 мм. На рисунке 11 показана скорость шаров в направлениях X и Y. Можно видеть, что в одном цикле скорость каждого шара все время изменяется, и скорость всех шаров имеет одну и ту же тенденцию изменения.

  Рисунок 10 . Траектория центра мяча. (A) Траектория центра шара в направлении X. (B) Траектория центра шара в направлении Y.

  Рисунок 11 . Скорость шаров. (A) Скорость шаров по оси X. (B) Скорость шаров в направлении Y.

  На рис. 12 показано звуковое давление, создаваемое внутренним кольцом подшипника в точке A. Видно, что SPL внутреннего кольца большую часть времени составляет 20–30 дБ. Внезапное изменение уровня звукового давления происходит только в несколько моментов времени.Из рисунка 13 видно, что уровень звукового давления шаров составляет около 20 дБ большую часть времени за один цикл. Внезапное изменение уровня звукового давления происходит только в несколько моментов времени.

  Рисунок 12 . SPL внутреннего кольца. (A) SPL внутреннего кольца в направлении X. (B) SPL внутреннего кольца в направлении Y. (C) Общий уровень звукового давления внутреннего кольца.

  Рисунок 13 . SPL мячей. (A) SPL мячей в направлении X. (B) SPL мячей в направлении Y. (C) Общее УЗД шаров.

  На рис. 14 показан общий уровень звукового давления радиального шарикоподшипника в точке А. Видно, что среднее значение звукового давления радиального шарикоподшипника составляет 29,832 дБ. Согласно результатам Su et al. (2009) и Ян (2009), одинаковые виды шумов подшипников, полученные в аналогичных условиях и в аналогичных режимах измерения, составляют 27,8 и 29,4 дБ. Поскольку подшипник, изучаемый в этой статье, учитывает только влияние волнистости внутреннего и внешнего кольца подшипника и размер ролика, и не учитывает влияние вибрации сепаратора подшипника и характеристик смазки подшипника на уровень звукового давления подшипника. , поэтому результаты для двух ссылок немного отличаются.Однако величина уровня звукового давления очень похожа.

  Рисунок 14 . Суммарный УЗД радиального шарикоподшипника в точке А.

  Чтобы изучить влияние волнового числа на шум подшипника, сохраняя другие параметры постоянными, шум подшипника будет изменяться с изменением волнового числа. На рисунке 14 показан общий уровень звукового давления радиального шарикоподшипника при волновом числе 7. На рисунке 15 показан общий уровень звукового давления подшипника при волновом числе 5, 6, 8 и 9 соответственно.Видно, что с увеличением волнового числа уровень звукового давления подшипника изменяется нелинейно и неравномерно. На рисунке 16А представлена ​​кривая значения шумового звукового давления с волновым числом, изменяющимся от 5 до 9. Видно, что изменения шума не могут быть очевидны. На рисунке 16B показано влияние волнового числа на средний уровень звукового давления в пеленгах при изменении волнового числа от 5 до 9.

  Рисунок 15. (A) УЗД подшипника с 5 волнами. (В) Подшипник SPL с 6 волнами. (C) Подшипник SPL с 8 волнами. (D) Подшипник SPL с 9 волнами.

  Рисунок 16 . Влияние волнового числа на шум подшипника. (A) Влияние волнового числа на уровень звукового давления подшипников. (B) Влияние волнового числа на средний уровень звукового давления подшипников.

  Чтобы изучить влияние амплитуды волнистости на шум подшипника, сохраняя другие параметры постоянными, шум подшипника будет изменяться с изменением амплитуды волнистости. Как показано на Рисунке 17, с увеличением начальной амплитуды волнистости значение звукового давления подшипника также изменится.Видно, что с увеличением амплитуды волнистости звуковое давление, создаваемое подшипником, увеличивается.

  Рисунок 17 . Связь между амплитудой волнистости и звуковым давлением. (A) Влияние амплитуды волнистости на SPL. (B) Влияние амплитуды волнистости на средний уровень звукового давления.

  Чтобы изучить влияние скорости вращения подшипника на шум подшипника, сохраняя другие параметры постоянными, шум подшипника будет изменяться с изменением скорости вращения.На рисунке 18A показано полное изменение значения звукового давления подшипника за один цикл. На рисунке 18B показано изменение среднего значения звукового давления. Видно, что значение звукового давления подшипника будет меняться с изменением скорости вращения. По мере увеличения скорости вращения подшипника звуковое давление, создаваемое подшипником, увеличивается.

  Рисунок 18 . Взаимосвязь между скоростью вращения подшипника и уровнем звукового давления подшипника. (A) Влияние скорости на SPL подшипника. (B) Влияние скорости на средний уровень звукового давления подшипников.

  На Рисунке 19 показано соотношение между нагрузкой на подшипник и SPL подшипника. Как показано на Рисунке 19A, уровень звукового давления подшипника будет изменяться в зависимости от нагрузки на подшипник. На рисунке 19B показано среднее значение SPL подшипника при различных нагрузках на подшипник. Видно, что с увеличением нагрузки на подшипник средний уровень звукового давления подшипника увеличивается.

  Рисунок 19 . Взаимосвязь между нагрузкой на подшипник и SPL подшипника. (A) Влияние нагрузки на подшипник SPL. (B) Влияние нагрузки на средний уровень звукового давления подшипника.

  УЗД шума подшипника будет изменяться с изменением погрешности размера шарика. В этой статье используется случайная функция MATLAB для генерации ошибок мяча. На рисунке 20 показана взаимосвязь между ошибками шарика и SPL подшипника. На рисунке 20А показаны ошибки всех мячей. На рисунках 20B – F показаны изменения УЗД подшипников при полосе погрешности размера шарика 1, 1,5, 2, 2,5 и 3 мкм. Когда эти изображения объединяются вместе, как показано на рисунках 20G, H, можно видеть, что по мере увеличения полосы погрешности размера шарика, SPL подшипника также увеличивается.

  Рисунок 20 . Связь между ошибками шара и уровнем звукового давления подшипника. (A) Распределение ошибок мяча. (B) Диапазон погрешности ролика составляет 1 мкм. (C) Диапазон погрешности размера шарика составляет 1,5 мкм. (D) Диапазон погрешности размера шарика составляет 2 мкм. (E) Диапазон погрешности размера шарика составляет 2,5 мкм. (F) Диапазон погрешности размера шарика составляет 3 мкм. (G) Влияние ошибки шарика на SPL подшипника. (H) Влияние ошибок шара на средний уровень звукового давления подшипника.

  Выводы

  (1) На основе анализа сил радиального шарикоподшипника с учетом погрешностей размера шарика и волнистости дорожек качения создана механическая модель для расчета орбиты центра оси внутреннего кольца и траектории центра шарика. На основе этой модели в базовой акустической модели внутреннее кольцо подшипника рассматривается как цилиндрический источник звука, а катящийся шарик рассматривается как сферический источник звука, модель расчета шума для внутреннего кольца и тел качения глубокой Установлен паз шариковый.

  (2) В качестве примера возьмем подшипник C&U 608. Влияние амплитуды волнистости и волнового числа волнистости на SPL подшипников в одной фиксированной точке измерения изучается с помощью MATLAB. Результаты показывают, что с увеличением амплитуды волнистости подшипника, уровень звукового давления подшипника в точке измерения также будет увеличиваться, и тенденция к увеличению является примерно линейной. С увеличением волнового числа волнистости, уровень звукового давления пеленга в точке измерения будет изменяться, и тенденция изменения находится в пределах объема исследования.Нет необходимой взаимосвязи между волновым числом и уровнем звукового давления подшипников. С увеличением скорости подшипника, нагрузки на подшипник и диапазона погрешности размера шарика УЗД подшипника в точке измерения также будет увеличиваться.

  Авторские взносы

  QZ: концепция или дизайн работы, расчет данных, анализ и интерпретация данных, написание статьи; JY: критическая доработка статьи; QA: окончательное утверждение версии, которая будет опубликована.

  Заявление о конфликте интересов

  Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могут быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

  Благодарности

  Авторы хотели бы поблагодарить проект «Исследования современной теории механики и исследования и разработки сопутствующих товаров» (DA17014), поддержанный Шанхайским саммитом по дизайну и Национальным фондом естественных наук Китая (номер гранта 51505148). Авторы искренне благодарны уважаемым рецензентам за их ценные рецензионные комментарии, которые существенно улучшили статью.

  Ссылки

  Актюрк, Н. (1999).Влияние волнистости на колебания шариковых подшипников. Tribol. Пер. ASME . 121, 667–677.

  Бай, X. Т., и Ву, Ю. Х. (2017). Радиационный шум подшипника, приложенного к керамическому моторизованному шпинделю, основан на методе разложения субисточников. J. Sound Vibrat . 410, 35–48. DOI: 10.1016 / j.jsv.2017.08.029

  CrossRef Полный текст | Google Scholar

  Буазиз, С., Фахфах, Т., и Хаддар, М. (2012). Акустический анализ гидродинамических и упруго-гидродинамических подшипников скольжения, смазываемых маслом. J. Hydrodyn. Сер. В 24, 250–256. DOI: 10.1016 / S1001-6058 (11) 60241-2

  CrossRef Полный текст | Google Scholar

  Ду, Г. Х. (2012). Базовая акустика. 3-е изд. Нанкин: Издательство Нанкинского университета.

  Харрис, Т.А. (1984). Анализ подшипников качения . Нью-Йорк, штат Нью-Йорк: Джон Уайли и сыновья.

  Чанг, Г. Х., и Чон, С. В. (2002). Модель нелинейного возбуждения волнистости шарикоподшипника в жестком роторе, поддерживаемом двумя или более шарикоподшипниками, с учетом пяти степеней свободы. Дж. Трибол . 124, 82–90. DOI: 10.1115 / 1.1398289

  CrossRef Полный текст | Google Scholar

  Джи П. (2014). Влияние погрешности качения радиального шарикоподшипника на закон изменения напряжений. J. East China Univers. Sci. Technol. 40, 667–674. DOI: 10.3969 / j.issn.1006-3080.2014.05.022

  CrossRef Полный текст

  Джуннами, О. (2001). Конструкция и расчет шарикоподшипника . Пекин: Машиностроительный пресс.

  Liqin, W., Li, C., Dezhi, Z., and Le, G. (2008). Рассмотрены нелинейные динамические характеристики системы роликовых подшипников ротора при радиальных зазорах и волнистости. Подбородок. Дж. Аэронавт . 21, 86–96. DOI: 10.1016 / S1000-9361 (08) 60012-6

  CrossRef Полный текст | Google Scholar

  Патель, В. Н., Тандон, Н., и Панди, Р. К. (2010). Динамическая модель для исследования вибрации радиальных шарикоподшипников с учетом единичных и множественных дефектов дорожек качения. Дж. Трибол .132: 041101. DOI: 10.1115 / 1.4002333

  CrossRef Полный текст | Google Scholar

  Су, З. А., Чен, Дж. С. и Ван, К. К. (2009). Применение метода вибрации при измерении шума подшипников. Медведь Дж. Харбина . 30, 59–62. DOI: 10.3969 / j.issn.1672-4852.2009.02.030

  CrossRef Полный текст | Google Scholar

  Ван, З., и Сюй, Л. (2009). Влияние погрешности формы канала на вибрацию и шум радиальных шарикоподшипников. Медведь Дж. Харбина .30, 23–24. DOI: 10.3969 / j.issn.1672-4852.2009.04.011

  CrossRef Полный текст

  Уордл, Ф. П. (1988a). Силы вибрации, создаваемые волнистостью поверхностей качения шарикоподшипника с упорной нагрузкой, Часть 1: Теория. Proc. IMechE . 202, 305–312.

  Google Scholar

  Уордл, Ф. П. (1988b). Силы вибрации, вызванные волнистостью поверхностей качения шарикоподшипника с упорной нагрузкой, Часть 2: Экспериментальная проверка. Proc. IMechE 202, 313–319.

  Ву, Дж. Х. (2011). Анализ и основа шума. Сиань: издательство Сианьского университета Цзяо Тонг.

  Ся, X. Т. (2015). Исследование вибрации и шума подшипников качения . Пекин: Национальная пресса оборонной промышленности.

  Сюй, Л. X., и Ли, Ю. Г. (2015). Моделирование радиального шарикоподшипника с дефектами волнистости в плоской многотельной системе. Универсальная система . Dyn 33, 229–258. DOI: 10.1007 / s11044-014-9413-z

  CrossRef Полный текст | Google Scholar

  Ян, Г.Б. (2009). Исследование технологии снижения вибрации и шума шарикоподшипников . Харбинский технологический институт, магистерская диссертация Харбинского технологического института, Харбин.

  Google Scholar

  Чжан, Ю.К., и Чен, Дж. Дж. (2008). Нелинейные динамические характеристики системы подшипник качения — ротор с учетом волнистости поверхности. J. Аэрокосмическая энергетика . 23, 1731–1736. DOI: 10.13224 / j.cnki.jasp.2008.09.019

  CrossRef Полный текст

  Чжао, К.Л. (1992). Механизм и контроль вибрации радиального шарикоподшипника [D] . Лоянский технологический институт, магистерская диссертация Лоянского технологического института, Лоян.

  Приложение

  Обозначение

  A , амплитуда волнистости (мкм)

  A _{i max} , максимальная амплитуда волнистости внутреннего кольца (мкм)

  A _{o max} , максимальная амплитуда волнистости внешнего кольца (мкм)

  α , Угол между смещением внутреннего кольца и радиальной силой (°)

  β , Угол между усилием и телом качения (°)

  c ₀ , скорость звука в воздухе (м / с)

  D _w , Стандартный диаметр ролика (мм)

  D _{w 0} , диаметр k-го ролика (мм),

  E , Модуль упругости (Па)

  Σ _ρ Основная кривизна

  e _δ , Кривизна контакта

  F _r , Радиальная нагрузка (кН)

  к , Номер мяча

  k _e , Первый тип эллиптического интеграла

  N _b , подшипник качения количество

  N _w , волновое число

  P _i , амплитуда волнистости внутреннего кольца (мкм)

  P _o , амплитуда волнистости внешнего кольца (мкм)

  P _k , изменение волнистости внутреннего и внешнего колец (мкм)

  p _zi , звуковое давление, создаваемое каждым источником звука (Па)

  p _i , уровень звукового давления каждого тела качения (Па)

  p _e , эффективное значение звукового давления (Па)

  p _ref , эталонное звуковое давление (Па)

  p _z , общее звуковое давление (Па)

  p _г , общее звуковое давление катка (Па)

  p , звуковое давление одиночного ролика (Па)

  ρ ₀ , плотность воздуха

  Q , Контактная нагрузка (кН)

  r _i , радиус внутреннего кольца (мм)

  r _o , радиус внешнего кольца (мм)

  u ₀ , амплитуда колебаний (м)

  W _k , kth Контактное усилие (кН)

  ω _c Скорость вращения тела качения (рад / с)

  ω _i , угловая скорость внутреннего кольца (рад / с)

  ω _o , угловая скорость внешнего кольца (рад / с)

  φ , Угол между двумя телами качения (°)

  δ нормальная упругая деформация контакта ролика с дорожкой качения (мм)

  δ _r , радиальное смещение внутреннего кольца (мм)

  δ _k , радиальное смещение ролика (мм)

  μ , Параметр, связанный с кривизной контакта

  θ _k , угол между шаром k и направлением смещения центра внутреннего кольца

  NTN Америка | Шариковые подшипники для различных применений

  Радиальные шарикоподшипники

  Радиальные шарикоподшипники с глубоким желобом или однорядные радиальные шарикоподшипники являются наиболее широко используемыми подшипниками во всех отраслях промышленности.В них используется непрерывная дорожка качения, что делает их оптимальными для радиальных нагрузок. Радиальные шарикоподшипники NTN обычно поставляются с штампованными стальными сепараторами, но также изготавливаются из обработанной латуни или формованного нейлона. NTN также предлагает подшипники с фиксирующими стопорными кольцами по внешнему диаметру.

  ПОДШИПНИКИ С СМАЗКОЙ

  Подшипники с предварительной смазкой имеют встроенные уплотнения или щитки и заполнены долговечной смазкой. Во многих случаях эти подшипники могут использоваться без дополнительных уплотнений, затворов или защитных устройств.

  Экранированные шарикоподшипники защищены с одной или обеих сторон металлическими щитками, прикрепленными к наружному кольцу. Этот экран с малым зазором удерживает смазку и помогает предотвратить попадание крупных посторонних предметов.

  Шарикоподшипники с уплотнением оснащены резиновыми уплотнениями, армированными сталью, которые надежно закреплены в канавке на наружном кольце. Контакт с внутренним кольцом всегда обеспечивает надежное уплотнение. Мы также предлагаем различные контактные, легкоконтактные и бесконтактные уплотнения, чтобы помочь вам добиться максимальной защиты и при этом сбалансировать требования к скорости и крутящему моменту.

  ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКИЕ ШАРИКОВЫЕ ПОДШИПНИКИ (ТМВ): БОЛЕЕ МАССА И БОЛЬШЕ СЛУЖБЫ

  Благодаря повышенной производительности современного оборудования подшипники используются при более высоких нагрузках и скоростях. В результате отрасли, использующие это оборудование, требуют подшипников с более долговечной, компактной конструкцией, меньшим весом и меньшими затратами. При производстве этих подшипников должны соблюдаться строгие отраслевые требования без изменения конфигурации соответствующих деталей.

  В NTN мы решили эти проблемы, выпустив термомеханический шарикоподшипник (TMB).Характеристики подшипников NTN TMB:

  • Чистая, вакуумно-дегазированная, высокоуглеродистая хромистая сталь, прошедшая запатентованную термообработку для снижения чувствительности к трещинам.
  • Высокая удельная мощность, позволяющая подшипнику меньшего размера выдерживать более высокие нагрузки.
  • Большой размерный ряд.

  NTN TMB Подшипники доступны со всеми функциями стандартного подшипника — уплотнениями, щитками и зазорами, поэтому обязательно запрашивайте их при поиске запасных частей.

  Типы, конструкция и применение радиальных шарикоподшипников

  Радиальный шарикоподшипник

  — это распространенный тип подшипников, который используется в нескольких отраслях промышленности, от тяжелого машиностроения до высокоточных аппаратов.Этот тип подшипников состоит из четырех элементов, включая внутреннее кольцо, внешнее кольцо, сепаратор, в котором находятся шарики, и шарикоподшипники. Благодаря плоской поверхности на наружном и внутреннем кольцах шарикоподшипники с глубокими канавками обеспечивают большую площадь контакта, что обеспечивает высокую производительность и высокую нагрузочную способность. Хотя радиальные шарикоподшипники бывают сотен моделей и размеров с разной конструкцией и даже из другого материала, используемого во внутреннем кольце, наружном кольце и сепараторе, в основном они разделены на 4 основных раздела.

  Типы радиальных шарикоподшипников

  Основываясь на различных конструкциях, конструкциях и, в конечном итоге, сферах применения, существует в основном 4 типа радиальных шарикоподшипников. Давайте посмотрим, что делают эти радиальные шарикоподшипники и в чем их основная разница.

  Однорядные радиальные шарикоподшипники

  В этом конкретном типе радиальных шарикоподшипников сепаратор изготовлен из штампованной стали, что придает ему одновременно высокую грузоподъемность и гибкость.Это один из наиболее широко используемых типов радиальных шарикоподшипников. Подшипники этого типа изготавливаются либо с открытыми подшипниками, либо со стальными или резиновыми экранами, в зависимости от требований устройства. Для изготовления клетки также используются другие материалы вместо штампованной стали.

  Сверхмалые подшипники и миниатюрные шариковые подшипники

  Как следует из названия, в шарикоподшипниках этого типа в качестве тел качения используются маленькие шарики, и в основном мы можем разделить их на две категории: с глубокими канавками и с угловым контактом.Миниатюрные шарикоподшипники с глубокими канавками подразделяются на пять подкатегорий: стандартный тип, внешнее кольцо с фланцем, одно расширенное кольцо, тонкое сечение и расширенное внутреннее кольцо.

  Шариковые подшипники максимального типа

  Этот тип шарикоподшипников поставляется со значительно большим количеством шарикоподшипников по сравнению с другими типами шарикоподшипников с глубокими канавками, и из-за большого количества используемых в них шарикоподшипников этот конкретный тип шарикоподшипников с глубокими канавками обеспечивает высокую точность и высокую производительность. .Подшипники этого типа могут быть открытыми или экранированными в зависимости от области применения и требований. Сепараторы в этом типе радиальных шарикоподшипников изготовлены из штампованной стали, что обеспечивает высокую производительность и грузоподъемность.

  Магнитные радиальные шарикоподшипники

  Внутреннее кольцо подшипников этого типа немного глубже, чем у подшипников других типов, и из-за того, что на наружном кольце имеется только один выступ, его можно снять для обслуживания или монтажа. Этот тип радиальных шарикоподшипников известен своей высокой точностью и имеет меньшие размеры по сравнению с другими типами.Некоторые из основных применений шарикоподшипников этого типа — гироскопы.

  CW Bearing USA, Inc.

  Выберите местоположение / язык: Азия — КитайскийБразилия — АнглийскийЕвропа — АнглийскийГермания — НемецкийГермания — АнглийскийИталия — АнглийскийИталия — ИтальянскийЮжная Америка — АнглийскийСША — Английский В мире однорядные шариковые подшипники являются наиболее распространенным типом подшипников.Они просты по конструкции и могут использоваться в широком спектре приложений. Они состоят из внутреннее кольцо, внешнее кольцо, набор шариков и сепаратор. Изгибы внутреннего и внешнего колец, в которых частично лежит шарик, позволяют приложить радиальные и осевые нагрузки к эти типы шариковых подшипников. Они также идеально подходят для применений с высокими скоростями вращения, поскольку трение качения в шарикоподшипниках очень низкое по сравнению с другими типами подшипников. Радиальные шарикоподшипники очень хорошо подходят для применений, где требуются высокие или очень высокие скорости вращения.Базовые варианты однорядного шарика с глубоким желобом подшипник открыт. Когда внутренний диаметр меньше 10 мм, открытая и закрытая версии отличаются друг от друга общей шириной. В зависимости от CW Bearing может предложить подшипники с легкоконтактными уплотнениями (LLH), бесконтактными уплотнениями (LLB), полноконтактными уплотнениями (LLU), двойными экранами (ZZ) или со специальными уплотнениями. Наша техническая служба может помочь вам найти наиболее подходящий материал уплотнения для ваших приложений. Подшипник шариковый однорядный радиальный Подшипник шариковый радиальный двухрядный CW может поставлять радиальные шарикоподшипники с консистентной смазкой или без нее. Стандартное заполнение консистентной смазкой составляет 25% — 35% свободного пространства внутри подшипника. Количество смазки в подшипнике может быть уменьшено или увеличено в соответствии с требованиями заказчика или рекомендациями по подшипникам CW.Мы предлагаем большой выбор различных типов смазок. Если допустимая нагрузка однорядного радиального шарикоподшипника превышена, то двухрядный радиальный шарикоподшипник можно рассматривать, если внешний и внутренний диаметр подшипник не может быть изменен. Двухрядные шарикоподшипники доступны той же серии, внутреннего диаметра и внешнего диаметра, что и однорядные шарикоподшипники, но имеют большую ширину. По запросу наших клиентов могут быть изготовлены подшипники особых размеров и типов, а также подшипники стандартных размеров в соответствии с ISO 15.Подшипник CW может производить шарик подшипники с классом точности от ABEC 1 до ABEC 5 или предоставить индивидуальные подшипники со специальными допусками, если это требуется для конкретного применения. Дорожки качения внутреннего и внешнего кольца радиально-упорных шарикоподшипников, смещенные друг относительно друга, были разработаны для подшипников, которые должны выдерживать комбинированные нагрузки в осевое и радиальное направление. Однако, в отличие от радиальных шарикоподшипников, осевые нагрузки могут прилагаться только в одном направлении.По этой причине второй противоположный подшипник должен всегда использоваться. Угол регулировки этих подшипников невелик. Чем больше угол контакта углового контактный шарикоподшипник, тем больше будет осевая нагрузка. Наши стандартные однорядные радиально-упорные шарикоподшипники имеют угол контакта 40, что делает их чрезвычайно подходит для приложений с высокой осевой нагрузкой. Как вы можете видеть здесь, двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники имеют ту же внутреннюю геометрию, что и два однорядных радиально-упорных шарикоподшипника. бок о бок. Однорядный радиально-упорный шарикоподшипник Подшипник шариковый радиально-упорный двухрядный Преимущество двухрядных радиально-упорных шарикоподшипников по сравнению с однорядными радиально-упорными шарикоподшипниками заключается в том, что они могут выдерживать радиальные и осевые нагрузки как в направления. Двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники имеют наклонную опору, которая также может выдерживать эффект опрокидывания. Наши стандартные двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники поставляются с угловым контактом 25. Однорядные и двухрядные радиально-упорные шарикоподшипники могут поставляться с экранами или уплотнениями или без них, в зависимости от требований заказчика и требований заявление. В зависимости от области применения радиально-упорный подшипник может поставляться с пластиковым сепаратором (полиамид 66, армированный стекловолокном), как показано выше, или стальным сепаратором. CW Bearing также обладает инженерными возможностями для разработки индивидуальных радиально-упорных шарикоподшипников, если они потребуются для вашего применения. страница вверх © 2008-2016 Cixing Group Co., Ltd. Все права защищены. alexxlab Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт Рубрики Прост Радио Разное Своими руками Советы Схем Схемы Транзист Транзисторы Электрон Электроника