Особенности расчета и проектирования универсальных импульсных генераторов для испытания варисторов

При серийном производстве варисторов, на основе которых изготавливаются «ограничители перенапряжений нелинейные» (ОПН), обязательным условием контроля качества изделий являются их импульсные испытания в соответствии со стандартом Международной электротехнической комиссии (МЭК) 99-4 [1]. Основные испытания, характеризующие варистор, — это испытания «грозовым» (8/20 мкс) импульсом; прямоугольным импульсом большой длительности (2 мс) или эквивалентными импульсами полусинусоидальной формы.

Величины остающихся напряжений варисторов при большой номенклатуре изделий могут изменяться от сотен вольт до нескольких киловольт, а величины токов — от сотен ампер до десятков тысяч ампер. Поэтому возникает потребность в универсальных генераторах импульсов, способных обеспечить испытания варисторов во всем диапазоне требуемых величин токов и остающихся напряжений, с учетом того, что нагрузка таких генераторов нелинейная.

Варисторы — это быстродействующие устройства, время переключения которых составляет доли микросекунд. В связи с этим можно рассматривать варисторы как резистивную безынерционную нелинейную нагрузку.

Схема замещения варистора в режиме больших импульсных токов может быть представлена в виде источника противо-ЭДС U₀, последовательно с которым включен резистор R_диф, где U₀ — остающееся напряжение варистора, а R_диф — его дифференциальное сопротивление, определяющее угол наклона вольт-амперной характеристики (ВАХ) относительно оси абсцисс [2].

Величина R_диф обычно составляет несколько миллиом и в большинстве случаев может не учитываться при анализе электромагнитных процессов в генераторах импульсов.

Для формирования в варисторах импульсов тока большой длительности прямоугольной формы широкое применение нашли генераторы на основе высоковольтных однородных искусственных линий (ОИЛ). В качестве коммутаторов в этих генераторах используются управляемые воздушные или вакуумные разрядники, игнитронные разрядники или тиристоры. При проектировании ОИЛ возникает проблема обеспечения согласованных режимов их работы.

В самом общем виде согласованный режим работы любого формирующего двухполюсника, в том числе и ОИЛ, определяется как

W_л=W_н, где W_л — энергия, запасенная в линии, а W_н — энергия, выделенная в нагрузке за время длительности импульса τ. Тогда условие согласования ОИЛ с линейными и нелинейными безынерционными резистивными нагрузками произвольного вида выглядит как

где U_н — напряжение на нагрузке.

Для длинной линии с распределенными параметрами (ДЛРП), эквивалентной ОИЛ, величина запасенной энергии равна

Величина энергии, выделенной в нагрузке, равна

В этом случае ток нагрузки определяется разностью напряжений заряда линии и напряжения на нагрузке:

Суммарная емкость ДЛРП [3]

Энергия импульса тока любой формы, выделенная в нагрузке в виде противо-ЭДС, равна

где I_ср — среднее значение тока нагрузки за время длительности импульса τ.

Для прямоугольного импульса I_ср = I_m условие согласования принимает вид

отсюда

Решением уравнения (3) является равенство U_зар = 2U_н, что и определяет согласованный режим работы как ДЛРП, так и ОИЛ при любых линейных и нелинейных резистивных нагрузках.

Если испытания проводятся импульсами полусинусоидальной формы, то условие согласования имеет тот же вид, но при этом в качестве накопителя и формирователя используется последовательный LC-колебательный контур.

Для нагрузок в виде противо-ЭДС регулирование в широком диапазоне тока нагрузки при сохранении согласованного режима работы возможно только путем изменения величины волнового сопротивления формирующего двухполюсника, что трудно выполнимо на практике. В связи с этим параметры формирующих двухполюсников, работающих в составе импульсных испытательных стендов, однозначно могут быть определены только для варисторов одного типа. В этом случае параметры задаются либо требуемой величиной амплитуды тока импульса I_m, либо величиной энергии W

_н, которая должна быть выделена в варисторе, исходя из прогнозируемой величины остающегося напряжения на варисторе U₀.

Поскольку для прямоугольного импульса

то все расчеты сводятся к определению величины I_m.

Тогда U_зар ≈ 2U₀, а волновое сопротивление ОИЛ

Суммарная емкость ОИЛ равна C_л = τ/2,2ρ, а суммарная индуктивность — L_л = ρ²C_л. Для получения прямоугольных импульсов тока с достаточно малыми длительностями фронта и среза применяются ОИЛ с числом ячеек

n, равным 10–12. При этом величины элементов ячеек равны L_я = L_л/n и C_я = C_л/n.

При отсутствии согласования ОИЛ находится либо в колебательном, либо в апериодическом режиме работы. При этом на отрезке времени t > τ к варистору и коммутатору будет приложено прямое или обратное остаточное напряжение U_ост.

При разряде ДЛРП на нагрузку можно рассматривать процесс разряда линии, заряженной до напряжения U_зар = kU₀, как эквивалентный процесс заряда линии от источника ЭДС.

Напряжение заряда в момент времени t = τ равно:

Поскольку начальный заряд линии был равен kU₀, то остаточное напряжение равно:

При значениях k = 2 режим разряда линии будет согласованным, U_ост = 0, и вся энергия, запасенная в линии, выделится в нагрузке за время t = τ.

При значениях k > 2 режим будет колебательным, а к нагрузке и коммутатору по окончании основного импульса (t ≥ τ) будет приложено обратное напряжение U_обр = U₀(2 – k).

При значениях k < 2 режим будет апериодическим, а к нагрузке и коммутатору с момента времени t ≥ τ будет приложено прямое напряжение U_пр = U₀(2 – k).

Силовые коммутаторы, применяемые в подобных установках, например воздушные разрядники, обычно не обладают вентильной проводимостью, а вентильные приборы (игнитронные разрядники) при коммутации больших токов плохо держат обратное напряжение. Использование тиристоров в импульсных высоковольтных установках не всегда целесообразно из-за сложности конструкции высоковольтного тиристорного ключа. Более предпочтительным представляется использование в качестве быстродействующего ключа непосредственно самого варистора, который обеспечивает практически полное отсутствие тока в нагрузке при

t ≥ τ, если остаточное напряжение на формирующем двухполюснике меньше классификационного напряжения этого варистора.

Будем считать, что с момента времени t ≥ τ коммутатор остается в проводящем состоянии и к варистору приложено остаточное напряжение линии. Для того чтобы энергия, выделяемая в варисторе с этого момента времени, была несущественна и не влияла на результаты процесса испытания, воспользуемся запирающими свойствами самого варистора, ограничив величину остаточного напряжения линии на уровне классификационного напряжения варистора, то есть

Поскольку варистор обладает высоким быстродействием, классические проблемы обеспечения условий деионизации коммутаторов при этом не возникают, а токи варисторов при выполнении условия (4) не влияют на процесс испытаний.

Поэтому появляются возможность расширить допустимый диапазон регулировки напряжения заряда линии. Поскольку

Остающееся напряжение варистора связано с классификационным напряжением как

где β — коммутационный коэффициент, величина которого является практически постоянной для одной партии варисторов. Тогда из (5) получим

Для согласованного режима

k = 2. Приняв среднее значение β = 1,5 с учетом зависимости (6) и условия, что U_зар = kU₀ = kβU_кл, получим

или

то есть для колебательного режима k_max = 2,66, а для апериодического режима k_min = 1,33.

Подобный подход существенно расширяет возможность регулирования амплитуды тока нагрузки при неизменном волновом сопротивлении линии. При невыполнении условия (7) необходимо изменить волновое сопротивление линии, заложив возможность дискретного изменения ρ в установке еще на стадии ее проектирования.

При испытаниях варисторов необходимо стабилизировать либо ток варистора I_m, либо величину поглощаемой варистором энергии W_н. В одной партии варисторов допускаются отклонения классификационного и остающегося напряжения от номинального значения на ±10%. В силу этого для стабилизации тока варисторов I_m необходимо каждый раз прогнозировать и устанавливать уровень напряжения заряда U_зар для отдельно взятого образца по значению его классификационного напряжения. Это затрудняет автоматизацию процесса испытаний и осложняет работу оператора, а величина энергии, поглощаемой варисторами, не стабильна. Значительно проще стабилизировать не ток разряда, а уровень напряжения заряда ОИЛ с помощью простейших средств автоматизации. При этом в случае увеличенного значения величины остающегося напряжения отдельно взятого варистора его ток будет пропорционально меньше и наоборот. Поэтому следует ожидать существенного уменьшения влияния разброса величин остающихся напряжений на величину поглощаемой варисторами энергии.

Предлагается использовать следующий подход для определения требуемой величины напряжения заряда ОИЛ при испытании отдельной партии варисторов, классификационные напряжения которых предварительно измеряются в обязательном порядке.

Примем величину зарядного напряжения

где U^ср_кл и U^ср₀ — среднеарифметические значения классификационных и остающихся напряжений варисторов отдельной партии.

Оценим влияние разброса величин остающихся напряжений варисторов на разброс величин поглощаемой ими энергии.

Энергия, поглощенная отдельным варистором, равна

Поскольку τ и ρ — константы, то величина энергии, выделенной в нагрузке за один импульс, зависит как от коэффициента согласования, так и от разброса параметров варисторов, то есть W_н = ƒ (k, ΔU^ср₀).

В таблице приведены значения относительных величин энергии W*_н = W^ΔU_н/W^ср_н для различных величин коэффициента согласования k при неизменной величине уровня зарядного напряжения U_зар, где W^ΔU_н — энергия, поглощенная варистором с величиной отклонения остающегося напряжения ΔU, W^ср_н — энергия, поглощенная варистором с нулевой величиной отклонения остающегося напряжения.

Таблица

Из таблицы видно, что в согласованном режиме работы (k = 2) влияние разброса параметров варисторов минимально, в колебательном режиме (2 ≤ k ≤ 2,66) разброс параметров несущественно влияет на энергетику процесса, а в апериодическом режиме (1,33 ≤ k ≤ 2) это влияние возрастает.

Отсюда следует, что более предпочтительны согласованный или колебательный режимы разряда. При этом появляется возможность автоматизировать процесс испытаний путем стабилизации напряжения заряда, поскольку отклонения величины поглощаемой варисторами энергии от заданной величины будут несущественны.

Приемлемое конструктивное решение, позволяющее дискретно регулировать волновое сопротивление линии, — это изготовление формирующего реактивного двухполюсника в виде нескольких ОИЛ, формирующих импульсы равных длительностей и имеющих либо равные волновые сопротивления, либо волновые сопротивления ρ_k, величины которых меняются по закону

При использовании различных вариантов последовательного и параллельного включения таких ОИЛ можно в широких пределах менять суммарное волновое сопротивление формирующего двухполюсника.

На рис. 2 приведены результаты численного моделирования в Micro-Cap 7, демонстрирующие работу универсального испытательного стенда «Магнус». Стенд состоит из трех 12-звенных ОИЛ и обеспечивает возможность их параллельного или последовательного включения при неизменной величине тока нагрузки и различных суммарных волновых сопротивлениях линии.

На рис. 3–5 приведены результаты экспериментов при неизменной величине тока нагрузки и различных волновых сопротивлениях линии (сплошной линией показано остающееся напряжение варистора, а пунктирной — ток).

Экспериментально получено подтверждение как аналитических, так и численных расчетов, сделанных в данной работе. Особо следует отметить тот факт, что несогласованные режимы работы могут приводить к тепловому пробою испытываемых варисторов на отрезках времени, существенно превышающих длительность самого импульса. Это может быть объяснено наличием остающихся в формирующей линии напряжений, что существенно искажает результаты испытаний и поэтому требует особого внимания.

Литература

1. Международная электротехническая комиссия. (МЭК 99-4) Международный стандарт. Ограничители перенапряжений. Часть 4. Металлооксидные ограничители перенапряжений без искровых промежутков для электрических сетей переменного тока. СПб., 1992.
2. Библиотека электронных компонентов. Выпуск 12: Варисторы и разрядники фирмы Siemens & Matsushita. М.: ДОДЭКА, 2000.
3. Ицхоки Я. С. Импульсные устройства. М.: Советское радио, 1959.
4. Свидетельство на полезную модель № 25095. Высоковольтный стенд для испытания ограничителей перенапряжений / Саенко И. В., Опре В. М., Коротаев Н. В. // Бюллетень. 2002. № 25.

Оксидно-цинковые варисторы с повышенной тепловой стабильностью

Исследована зависимость плотности токов утечки оксидно-цинковых варисторов от приложенного рабочего напряжения при температурах 25 и 110 °C. Проведено сравнение тепловой стабильности варисторов производства ЗАО «НПФ «Магнетон Варистор» с коммерческими образцами ведущих производителей варисторов зарубежных стран (Epcos, Joyin, FNR, Littlefuse) и с отечественными конкурентами «ООО «ЗВЭК Прогресс».

Оксидно-цинковый варистор — полупроводниковый прибор, обладающий высокой нелинейностью электрических свойств и способностью поглощать и рассеивать большие количества энергии, предназначенный для защиты электрических цепей и оборудования от импульсных и коммутационных перенапряжений. Величина тока утечки на варисторе при работе в обычном режиме определяет значение стационарного рабочего напряжения, при котором устройство может выделять избыточное количество теплоты при текущем токе. При чрезмерном выделении тепла напряжение должно понижаться, чтобы увеличение тока утечки не привело варистор к саморазогреву и тепловому пробою. При этом, кроме необходимости сбалансировать значения напряжения на варисторе и тока утечки, также желательно установить рабочее напряжение как можно ближе к началу перехода в состояние нелинейности, чтобы увеличить до максимума защитный уровень и, с другой стороны, предохранить устройство от перегрузок при выделении чрезмерного тепла. С учетом чувствительности варисторов к температуре, было признано актуальным провести исследования поведения варисторов в условиях повышенной температуры окружающей среды.

Одной из главных характеристик варистора является вольтамперная (ВАХ). Ее можно разделить на три области: область малых токов, область нелинейности и область высоких токов (рис. 1)

Область малых токов. В рабочем режиме на варистор подается напряжение ниже его классификационного уровня, при этом через него проходит только ток утечки. ВАХ в этой области линейна, управляется состоянием границ зерен и их емкостью. Определяющим является высокое удельное сопротивление зернограничного материала(1010–1012^Ом*см).

Механизм проводимости в этой области, как правило, описывают термостимулированной проводимостью через границы зерен, представляющие собой двойной потенциальный барьер Шоттки. Зависимость плотности тока J от температуры может быть описана уравнением Ричардсона-Дешмана:

(1),

где А — эффективная постоянная Ричардсона; eФB — высота потенциального барьера; Т — абсолютная температура; k — постоянная Больцмана.

Тогда закон Ома в температурной зависимости проводимости области малых токов может быть выражен как:

(2),

где σ — проводимость [1].

Рис. 1. Типичная ВАХ варистора с высокой (кривая 1) и низкой нелинейностью (кривая 2).

Область нелинейности — основная рабочая область ZnO варисторов, в которой при большом изменении значения тока (6–7 порядков) напряжение изменяется незначительно. Степень нелинейности определяется наклоном ВАХ — чем более пологая ВАХ в этой области, тем лучше устройство [2].

В нелинейном режиме отношение тока к напряжению выражается как:

(3),

где α — коэффициент нелинейности, рассчитываемый по формуле:

, (4),

где I1 и I2 — принятые значения токов, равные, соответственно, 0,1 мА и 1 мА, а U1 и U2 — соответствующие им напряжения.

Особенностью механизма проводимости в этой области является существенный вклад проводимости неосновных носителей, дырок (дырочно-индуцированной механизм пробоя) [3]. Электроны, двигаясь к границе, связываются ловушками и повышают локальный уровень Ферми, выравнивая его по всему материалу, и при этом создают поверхностный отрицательный заряд на границе, оставляя позади себя слой положительно заряженных доноров. В барьере на границе образуется сильное электрическое поле, способствующее образованию горячих электронов, способных пересечь барьер и в результате ударной ионизации сгенерировать дырки. Из-за накопления дырок в области границ зерен часть связанного на ловушках заряда компенсируется, понижая барьер, а вероятность туннелирования основных носителей через потенциальный барьер повышается. Этот квантовомеханический эффект не зависит от температуры [1].

Область высоких токов характеризует работу прибора при воздействии коротких высокоточных грозовых импульсов. Область высоких токов начинается со значения плотности > 102 А/см2. ВАХ снова линейна, как и в области малых токов, проводимость определяется удельным сопротивлением зерен ZnO (0,1–10 Ом*см).

Одним из главных методов управления свойствами варисторов является допирование. При спекании варистора образуются четыре основных соединения на основе ZnO, шпинели, пирохлора, и нескольких фаз, обогащенных висмутом. Добавки присутствуют в каждой фазе и оказывают различное влияние на морфологию и характеристики получаемых структур. Так оксиды иттрия и циркония создают в межзеренной прослойке дополнительные фазы по границам зерен, ингибируя их рост в процессе обжига, а также изменяют свойства потенциальных барьеров, увеличивая нелинейность варисторов [4, 5]. Увеличение концентрации оксида марганца так же приводит к уменьшению среднего размера зерен [6, 7], усиливает нелинейность ВАХ и повышает стабильность характеристик варистора к импульсным перегрузкам.

Для испытания были отобраны образцы варисторов стандартного состава, состава с увеличенным на 25 % содержанием диоксида марганца и составов, допированных оксидами иттрия и циркония, описанных в работе [8].

Варисторы получали по классической керамической технологии. Для смешения компонентов керамики использовалась прогрессивная технология ротационно-пульсационного смешения наноразмерных порошков в жидкой среде. Полученные порошки высушивались, гранулировались со связкой и прессовались в диски диаметром 46 мм и толщиной 5 мм при давлении 0,5 т/см2. После чего образцы подвергались обжигу в камерной печи при температуре 1140 °С. Далее проводилась термообработка при температурах размягчения стеклофазы, необходимая для достижения большей нелинейности и уменьшающая деградацию варисторов [9]. Затем методом шоопирования алюминием на торцевые поверхности наносились электроды.

Для сравнения параметров также были исследованы образцы варисторов импортных производителей и «ООО «ЗВЭК Прогресс». Данные по образцам представлены в Табл.1

Таблица 1

№	Маркировка	Производитель	Примечания (особенности состава)
1	5N471K, 20N471K	Joyin (Китай)	—
2	14K471, 20K471	FNR (Китай)	—
3	S20K320, S20K510	Epcos (Германия, Япония)	—
4	20T300M, 20T300E	Littlefuse (США)	—
5	Ch3–1А, СН2–1Б	Прогресс (Россия)	—
6	МВ_ст_ВК46_01÷29	Магнетон Варистор	Стандартный производственный состав,
7	МВ_Y_ 01÷29	Магнетон Варистор	0,07 мол. % Y2O3
8	МВ_Y+Zr_01÷29	Магнетон Варистор	0,07 мол. % Y2O3 и 0,07 мол. % ZrO2
9	МВ_Mn_01÷11	Магнетон Варистор	+25 % MnO2

Поскольку исследовались варисторы различных типоразмеров, чтобы их адекватно сравнивать, мы перешли от величины тока утечки к значениям плотности тока утечки на квадратный сантиметр поверхности образца.

Измерения токов утечки проводились при рабочем напряжении с коэффициентами запаса 0,8; 0,85 и 0,9. Рабочее напряжение определялось как: .

Uкл было измерено при значении плотности классификационного тока 60 мкА/см2. Далее ток утечки фиксировался при комнатной температуре при трех значениях напряжения, после чего образцы нагревались в термостате до температуры рабочих испытаний варисторов (110±5 °С), и после выдержки в 10 минут снова фиксировались значения токов при трех рабочих напряжениях.

В процессе испытаний спеченных образцов была построена зависимость плотности тока утечки, измеренного в наиболее строгих условиях (T = 110 °C и Uраб = 0,9 Uкл), от коэффициента нелинейности варистора α (рис.2).

Рис. 2. Зависимость плотности тока утечки от коэффициента нелинейности варистора.

По представленным на рис.2 графикам видно, что плотность тока утечки резко возрастает с уменьшением нелинейности варистора для стандартного состава (рис. 2а) и составов, допированных оксидами иттрия и циркония (рис. 2в и 2г). Этот факт интуитивно понятен, так как рабочее напряжение выбрано максимально близко к классификационному и, следовательно, располагается практически в области нелинейности варистора (рис.1), где при уменьшении нелинейности наклон ВАХ возрастает, и рабочему напряжению будет соответствовать гораздо большая плотность тока утечки (кривая 2 на рис. 1).

Однако в случае состава с увеличенной концентрацией марганца (рис. 2б) картина получилась обратная. Образцы с меньшей нелинейностью ВАХ демонстрировали меньшие токи утечки. Данная особенность проявляется только при высоких напряжении и температуре и пока еще не объяснена.

Учитывая эту зависимость, в дальнейших исследованиях мы исключили варисторы с коэффициентом нелинейности α ≤ 45–50 для всех тестируемых составов, кроме состава с увеличенным содержанием марганца.

Данные исследований были усреднены для каждого состава и сведены в обзорные графики для комнатной температуры испытаний (рис.3) и для 110 °C (рис.4).

Рис. 3. Плотность тока утечки варисторов при комнатной температуре для трех рабочих напряжений.

Можно увидеть, что при комнатной температуре наилучшие показатели во всем диапазоне рабочих напряжений демонстрируют варисторы завода «Прогресс», а для kзап = 0,85 и 0,9 варисторы Epcos и Joyin так же обладают сравнительно низкой плотностью тока. Однако при повышении рабочей температуры варисторы «Прогресс» сохраняют свои позиции только при низком рабочем напряжении, переходя при 0,9 Uкл в состояние обратимого теплового пробоя. То же самое наблюдается и у образцов фирм Joyin и FNR (рис.4). Образцы варисторов, производимых фирмой «Магнетон Варистор», в свою очередь, не отличаясь особенно хорошими данными при комнатной температуре, в разогретом состоянии демонстрируют рекордно низкие значения плотности токов утечки. При высоких значениях рабочего напряжения и температуры окружающей среды достойную конкуренцию им могут составить только варисторы фирмы Epcos.

Рис. 4. Плотность тока утечки варисторов при T = 110 °C для трех рабочих напряжений.

Практическое применение результатов этого исследования сводится к определению возможности безотказной работы варисторов в условиях повышенной температуры окружающей среды и использования их в ОПН с теплоизолированным корпусом и, соответственно, слабым теплоотводом. Наилучший результат для поставленной задачи дают варисторы составов, допированных оксидами иттрия и циркония.

На варисторах партий различных составов, а также на импортных варисторах, были проведены исследования термостабильности. Для этого варистор помещался в теплоизолированный корпус для ослабления теплоотдачи через электроды и нагревался в термостате до 60 °C, после чего к нему прикладывалось рабочее напряжение от 0,8 Uкл до 0,9 Uкл и с выдержкой по 10÷20 минут регистрировались изменения температуры варистора и тока утечки. Затем на варистор подавали напряжение (0,91 ÷ 0,99 Uкл), необходимо-достаточное для того, чтобы он начал разогреваться собственным током, и по достижении варистором температуры в 100 °C напряжение уменьшалось до 0,9 Uкл, а в случае отсутствия видимого начала охлаждения — до 0,85 Uкл. При этом также регистрировались скорости снижения температуры и тока утечки. Данные для варисторов стандартного состава, состава, допированного иттрием, а также для варисторов фирм Epcos и Joyin представлены на рис. 5–8, соответственно.

Рис. 5. Временные зависимости температуры (а) и плотности тока утечки (б) для варистора стандартного состава

Рис. 6. Временные зависимости температуры (а) и плотности тока утечки (б) для варистора, допированного иттрием

Рис. 7. Временные зависимости температуры (а) и плотности тока утечки (б) для варистора S20K320 (Epcos)

Рис. 8. Временные зависимости температуры (а) и плотности тока утечки (б) для варистора 20N471K (Joyin)

Можно заметить, что варистор допированного иттрием состава (рис.5) обладает улучшенной термостабильностью по сравнению со стандартным: он в меньшей степени разогревался в процессе выдержки при рабочем напряжении, перешел в состояние саморазогрева при большем приложенном напряжении, вышел из этого состояния уже при снижении напряжения до 0,9 Uкл и охлаждался быстрее, чем образец стандартного состава (рис. 6).

Импортные образцы ввиду малости их размеров быстрее охлаждались после снятия избыточного напряжения, однако, и к саморазогреву переходили при меньшей нагрузке, чем допированный варистор.

Также были проведены исследования газочувствительности варисторной керамики на постоянном токе к воздействию газов-реагентов: этанола, ацетона и изопропилового спирта при комнатной температуре и при 150 °С. Величина чувствительности рассчитывалась как

(5),

где Rвозд — сопротивление образца на воздухе, Rгаз — сопротивление образца в присутствии газа-реагента [10, 11].

Была выявлена чувствительность к этанолу при комнатной температуре (S = 1÷10), повышающаяся с уменьшением градиента напряжения варисторной керамики (G = Uкл/h), то есть при увеличении неоднородности поверхности. Чувствительность к ацетону и изопропиловому спирту при обеих температурах детектирования незначительна. При нагреве образцов до 150 °С увеличение проводимости самой керамики превышало вклад адсорбированных молекул газов, ввиду чего величина газочувствительности не превышала 1.

Срок службы и безотказная работа варистора определяются не только ресурсом пропускной способности, но и возможностью их теплового пробоя в результате старения или в экстремальных условиях использования (повышенная температура и влажность окружающей среды). Варистор или ОПН не имеют последовательно включенных искровых промежутков, изолирующих нелинейный резистор от воздействия рабочего напряжения в нормальном эксплуатационном режиме. Поэтому надежная работа варистора при длительном (в течение всего срока службы защищаемого устройства) протекании малых токов является необходимым условием, как и малые значения самих протекающих токов, не приводящих к саморазогреву и тепловому пробою варистора. При этом работоспособность варистора должна обеспечиваться в широком диапазоне температур окружающей среды (от -50 до +70 °C). Исследования показали, что при повышении значений рабочей температуры до 110 °C варисторы, допированные оксидами иттрия и циркония, производимые ЗАО «НПФ «Магнетон Варистор», имеют явные преимущества.

Представленные результаты являются результатами экспериментальной части диссертационной работы, направленной на повышение качества варисторов, выпускаемых отечественной промышленностью. Для развития теоретических представлений и объяснения обнаруженных закономерностей токопротекания, выходящих за рамки существующих моделей, планируется проведение дополнительного комплекса исследований по методикам, развитым в СПбГЭТУ «ЛЭТИ», включая анализ диффузии компонентов в жидкой и твердой фазах по [12–14].

Также предполагается рассмотрение влияния спинодального распада на выделение фаз оксидов иттрия и циркония вдоль границ зерен с учетом физико-химических особенностей фаз переменного состава [15–17].

Более полная информация о технических характеристиках варисторов, выпускаемых ЗАО «НПФ «Магнетон Варистор» (рис.9), приведена в [18].

Рис. 9. Варисторы, выпускаемые ЗАО «НПФ «Магнетон Варистор»

Литература:

1. Dietmar Prisching, Axel H. Pecina. Temperature behaviour of ZnO varistors before and after post sintering heat treatment // Materials Letters 43. 2000. P. 295–302.

2. T. K. Gupta. Application of Zinc Oxide Varistors // J. Am. Ceram. Soc. 73 [7]. 1990. P. 1817–1840.

3. G. E. Pike. Electronic properties of ZnO varistors: a new model // Mater. Res. Soc. Symp. Proc.5. 1982. P. 369–379.

4. Slavko Bernik, Sreco Macek, Bui Ai. Microstructural and electrical characteristics of Y2O3-doped ZnO–Bi2O3-based varistor ceramics // J. Am. Ceram. Soc. 21. 2001. P. 1875–1878.

5. Chul-Hong Kim, Jin-Ho Kim. Microstructure and electrical properties of ZnO–ZrO2–Bi2O3–M3O4 (M = Co, Mn) varistors. // J. Am. Ceram. Soc. 24. 2004. P. 2537–2546.

6. Алмазов В. А. [и др.] Влияние химического состава добавок на свойства варисторов на основе оксида цинка // Электротехника. 2006. N 9. С. 26–28.

7. Б. С. Скидан, Маунг Маунг Мьинт. Влияние оксидов металлов на микроструктуру цинковой керамики // Стекло и керамика. 2007. N 1. С. 29–31.

8. Пинская Д. Б., Саенко И. В. Влияние легирования оксидами иттрия и циркония на свойства варисторов на основе ZnO // Известия СПбГЭТУ «ЛЭТИ». 2012. Вып. 8. С. 20–25.

9. David R. Clarke. Varistor Ceramics. J. Am. Ceram, Soc. 82 [3]. 1999. P. 485–502.

10. Томаев В. В., Гарькин Л. Н., Мирошкин В. П., Мошников В. А. Исследование газочувствительности в наноструктурированных пленках на основе диоксида олова методом импедансной спектроскопии // Физика и химия стекла. 2005. Т. 31. № 2. С. 331–339.

11. Карпова С. С., Грачева И. Е., Мошников В. А. Об особенностях спектров полной проводимости сетчатых нанокомпозитных слоев на основе диоксида олова // Известия СПбГЭТУ «ЛЭТИ». 2010. № 4. С. 3–7.

12. Gorokhov V. A., Dedegkaev T. T., Ilyin Y. L. et al. The investigation of P-diffusion and As-diffusion in liquid gallium // Crystal research and technology. Vol. 19. Issue: 11. 1984. P. 1465–1468.

13. Gorokhov V. A., Dedegkaev T. T., Ilyin Y. L. et al. Temperature-dependence of diffusion-coefficient of phosphorus in gallium melts // Zhurnal tekhnicheskoi fiziki. Vol. 54. Issue 4. 1984. P. 823–825.

14. Гамарц А. Е., Лебедев В. М., Мошников В. А., Чеснокова Д. Б. Определение профиля диффузии кислорода в поликристаллических слоях селенида свинца методами ядерного микроанализа // Физика и техника полупроводников. Т. 38. № 10. 2004. С. 1195.

15. Alexandrova O. A., Kamchatka M. I., Miropolsky M. S., Passynkov V. V. Diffusion of native defects in PbSnTe during liquid phase epitaxy // Physica Status Solidi (A) Applied Research. № 94. 1986. С. 13.

16. Аверин И. А., Мошников В. А., Пронин И. А. Особенности созревания и спинодадьного распада самоорганизующихся фрактальных систем // Нано- и микросистемная техника. № 5. 2012. С. 29–33.

17. Мошников В. А., Грачева И. Е., Налимова С. С. Смешанные металлооксидные наноматериалы с отклонением от стехиометрии и перспективы их технического применения // Вестник Рязанского государственного радиотехнического университета. № 42–2. 2012. С. 59–67.

18. http://www.magneton.ru/cat.php?id=64

var%20350v спецификация и примечания по применению

org/Product»> org/Product»> org/Product»> org/Product»> org/Product»> org/Product»> org/Product»> org/Product»>

Каталог спецификация	MFG и тип	ПДФ	Теги документов
sdec ЖК-дисплей Резюме: Техническое описание датчика DS1820 SDEC LCD NX-1000 BS2P24 sdec LCD дисплей исходный код dallas PCF8583 электронные часы на макете LCD SDEC PCF8583 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF
1995 — Реализация FIR FILTER на языке c Реферат: Адаптивный дифференциальный декодер импульсно-кодовой модуляции Описание схемы ИКМ-энкодера Транзистор M6 ADSP-2100 ADSP-2101 ADSP-2171 поддиапазонный адаптивный шум Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	14-битный АДСП-2101 АДСП-2171 Реализация FIR FILTER на языке c Адаптивный дифференциальный декодер импульсно-кодовой модуляции Описание схемы ИКМ-энкодера Транзистор М6 АДСП-2100 АДСП-2101 АДСП-2171 поддиапазонный адаптивный шум
х4дг Аннотация: 3D238 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF
2000 — преимущества процессора adsp 21xx Аннотация: 46d6 EE-130 Соглашение об именах продуктов adi EE130 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	ЕЕ-130 АДСП-21xx АДСП-219x 13-битный 16-битный 24 бит преимущества процессора adsp 21xx 46d6 ЕЕ-130 Соглашение об именах продуктов adi ЕЕ130
хромель алюмель Резюме: штырь разъема термопары из хромеля BS2P24. Паспорт температуры термопары типа K Термопара k Термопара типа K Термопара типа алюмель BS2pe k типа k Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	DS2760 1000С 32Fto 1832F) 1010С 1850F) ком/статьи/0102/29/главная хромель алюмель БС2П24 хромель штифт разъема термопары Паспорт температуры термопары типа K k термопара Термопара типа К BS2pe алюмель термопара типа k
BSS92 до-92 Реферат: BSN20 to92 BSN274 PHILIPS Текст: Нет доступного текста файла	OCR-сканирование	PDF	БСП92 БСП225 BSP254 БСП254А БСП304 БСС92 ОТ223 БСС92 до-92 БСН20 до 92 BSN274 ФИЛИПС
1998 — монетный таймер Реферат: Монетоприемник Детекторы монет Слот для монет Бункер для монет Купюроприемник Шина управления дверью Var Meter Счетчик монет DO07 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF
1996 — ПРИМЕР C ПРОЕКТЫ Резюме: DLL4882 NI4882 77655 SAD 512 ni пример NI488 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	НИ-488 16-битный ПРИМЕР С ПРОЕКТА DLL4882 NI4882 77655 САД 512 ни пример NI488
ЖК-модуль 2X16 hd44780 Резюме: ЖК-дисплей 2 x 16 HD44780 ЖК-дисплей 2×16 HD44780 14-контактный вращающийся дисплей с использованием ЖК-дисплея sdec ЖК-дисплей программный календарь цифровой ЖК-дисплей 2X16 Hitachi 16 X 2 ЖК-дисплей 2×16 HD44780 hd44780 ЖК-дисплей вывод SDEC LCD Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF
1997 — НИ-488 Резюме: нет абстрактного текста Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	НИ-488 16-битный
2003 — GS8321V18E-133 Реферат: GS8321V18E-150 GS8321V18E-166 GS8321V18E-200 GS8321V18E-225 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	ГС8321В18/32/36Э-250/225/200/166/150/133 165-Удар 8321Vxx ГС8321В18Э-133 ГС8321В18Э-150 ГС8321В18Э-166 ГС8321В18Э-200 ГС8321В18Э-225
филипс bsd215 Резюме: BST110 BF909WR Текст: Нет доступного текста файла	OCR-сканирование	PDF	BC264A BC264B BC264C BC264D BF245A БСТ120 БСТ122 PHP112 125 филиппинских песо PHC2102501 филипс bsd215 БСТ110 БФ909WR
2002 — Недоступно Резюме: нет абстрактного текста Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	GS8322ZV18 /GS8322ZV36 /GS8322ZV72 209-ная 8322ZV18 8322ZVxx
2002 — Недоступно Резюме: нет абстрактного текста Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	GS8322Z18 /GS8322Z36 /GS8322Z72 8322Z18
Недоступно Резюме: нет абстрактного текста Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	BS2p24а BS2p24 комбат40
2005 — 16ДИ Резюме: 200H DRP303-1 CANopen может шина 24v CIA DS Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	8DO/16DI Целое16 D-07973 16ДИ 200 ч ДРП303-1 CANopen может автобус 24v ЦРУ ДС
1999 г. — нет в наличии Резюме: нет абстрактного текста Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	OM11-45540AFB0-( OM11-45580AFB0-( ОМ11-45540АХД1-( ОМ11-45580АХД1-( ОМ11-45540АХД2-( ОМ11-45580АХД2-(
2002 — GS8322Z18 Реферат: GS8322Z72 d 209 л Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	GS8322Z18 /GS8322Z36 /GS8322Z72 8322Z18 GS8322Z72 д 209 л
2003 — GS832118E-133 Реферат: GS832118E-150 GS832118E-166 GS832118E-200 GS832118E-225 GS832118E-250 GS832132E-250 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	ГС832118/32/36Э-250/225/200/166/150/133 165-Удар 8321xx ГС832118Э-133 ГС832118Э-150 ГС832118Э-166 ГС832118Э-200 ГС832118Э-225 ГС832118Э-250 ГС832132Э-250
1995 — 74C922 Аннотация: 74C922 цифровая клавиатура ИСХОДНЫЙ КОД АЛГОРИТМА ГЁРТЦЕЛЯ CM7291 goertzel 412L ADSP-2100 74C9 ИСТОЧНЫЙ КОД АЛГОРИТМА ГЁРТЦЕЛЯ для dtmf в c алгоритме Герцеля Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	АДСП-2100 АДСП-2100 74C922 74C922 цифровая клавиатура ИСХОДНЫЙ КОД АЛГОРИТМА ГЕРЦЕЛЯ СМ7291 Герцель 412 л 74С9 ИСХОДНЫЙ КОД АЛГОРИТМА GOERTZEL для dtmf в c алгоритм Герцеля
2005 — простое управление двигателем постоянного тока Реферат: программирование pwmPal parallax 28020 DC MOTOR SPEED Control базовая марка parallax Серводвигатель базовая марка BS2sx pbasic pwm аниматроника pbasic 2.5 pwm set motor 28020 BS2e Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	24-контактный 16-битный простое управление двигателем постоянного тока pwmPal программирование параллакс 28020 УПРАВЛЕНИЕ СКОРОСТЬЮ ДВИГАТЕЛЯ ПОСТОЯННОГО ТОКА параллакс Серводвигатель базовый штамп BS2sx pbasic pwm аниматроники комплект pbasic 2.5 pwm мотор 28020 BS2e
2004 — Недоступно Резюме: нет абстрактного текста Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	ГС8162З18/36Б 165-Удар
2003 — GS8322V18 Реферат: GS8322V18B-200 GS8322V18B-225 GS8322V18B-250 GS8322V72 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	GS8322V18 /GS8322V36 /GS8322V72 209-Штырь 8322Vxx ГС8322В18Б-200 ГС8322В18Б-225 ГС8322В18Б-250 GS8322V72
2001 — GS832236E-150I Реферат: GS832218 GS832218B-200 GS832218B-225 GS832218B-250 GS832272 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	GS832218 /GS832236 /GS832272 209-контактный ГС832236Э-150И ГС832218Б-200 ГС832218Б-225 ГС832218Б-250 GS832272
2004 — SPRU007 Резюме: SPRA788 dsk6713 Текст: Нет доступного текста файла	Оригинал	PDF	СПРАА67 SPRU007 СПРА788 дск6713

Предыдущий 1 2 3 … 23 24 25 Далее

Количество подписчиков, просмотров и расписание загрузки

Загрузка

(Ucoazmjdlmvtbeoiabdit30w)

Это ваш канал?

ЗАЯВИТЬ СЕЙЧАС

почему я должен требовать свой канал?

• Заявите свой канал на:
• Получите доступ к БЕСПЛАТНЫМ расширенным инструментам управления каналами
• Защитите свой внешний вид в рейтингах, рейтингах и отчетах VideoAmigo
• Разделите свой канал на правильные категории для подробной конкурентной статистики
• Позволяет вам получать бизнес-предложений от избранных брендов, желающих купить рекламу или спонсорство.

Об этом создателе

Географический регион/регион:

Н/Д

Язык:

Английский

Тип производителя:

Н/Д

Дата запуска:

7 ^th Декабрь 2014

Об этом Создатель :*

(из YouTube)

Н/Д

Профиль канала просмотрен 0 раз с 11.11.2017.

• 1. Обзор канала
• 2. Содержание
• 3. Рост канала
• 4. Конкуренция

Статистика жизнедеятельности

Vah Mov Входит в число самых популярных каналов YouTube с подпиской

Рейтинг	Канал	Название канала	Тип производителя	География	Язык	Продолжительность жизни просмотров	Пожизненно подписчиков*	Просмотров Последние 3 Месяца	подписчиков за последние 3 месяца
2 531 737		Вах Мов	Н/Д	—	Русский	84 545	245
1		Серия T	Бренд СМИ/контента	Индия	Хинди	207 842 115 653	230 000 000	8 632 361 562	11 295 237
2		КОМПЛЕКТ Индия	Бренд СМИ/контента	Индия	Хинди	133 988 564 163	147 000 000	4 170 590 272	5 586 510
3		ВВЕ	Бренд СМИ/контента	США	Английский	72 576 430 241	92 000 000	2 487 145 698	3 954 511
4		Кокомелон — Детские стишки	Пользователь	США	Английский	144 357 422 272	147 000 000	8 025 727 050	9 701 727
5		Зее ТВ	Бренд СМИ/контента	Индия	Английский	29 249 578 911	64 500 000	13 123 378 383	5 335 007
6		Райан ТойзОбзор	Пользователь	США	Английский	53 066 848 099	33 700 000	1 800 276 897	1 054 320
7		нет музыки	Бренд СМИ/контента	Турция	Турецкий	52 475 791 940	23 300 000	1 787 452 886	889 182
8		АБС-КБН Развлечения	Бренд СМИ/контента	Филиппины	Английский	48 844 606 016	41 600 000	3 434 316 329	2 507 752
9		КондЗилла	Бренд СМИ/контента	Бразилия	Португальский	36 940 082 449	66 200 000	1 291 330 280	2 064 859
10		Видеоклипы	Бренд СМИ/контента	США	Английский	59 406 782 724	58 200 000	2 762 888 473	3 082 948

Рейтинги рассчитываются еженедельно, а просмотры и подписчики рассчитываются ежедневно.