{{l10n_strings.DRAG_TEXT_HELP}}

{{article.content_lang.display}}

{{l10n_strings.AUTHOR_TOOLTIP_TEXT}}

Определение падения напряжения | Руководство по устройству электроустановок | Оборудование

Страница 38 из 77

Сопротивление проводов цепей низкое, но им нельзя пренебрегать. При передаче тока нагрузки происходит падение напряжения между началом цепи и местом подключения нагрузки. Правильная работа нагрузки (двигатель, цепь освещения и т.д.) зависит от того, что напряжение на его зажимах поддерживается на уровне, близкому к номинальному значению. Таким образом, необходимо рассчитать провода цепи так, чтобы при токе полной нагрузки напряжение на зажимах нагрузки оставалось в пределах, которые необходимо соблюдать для правильной работы оборудования.
В данном разделе рассматриваются методы определения падений напряжения, с целью обеспечения:
Соответствия действующим стандартам и правилам;
Требований со стороны нагрузки;
Существенных требований к работе оборудования.
3.1 Максимальное падение напряжения
Максимально допустимые пределы падения напряжения различны в разных странах. Типовые значения для электроустановок низкого напряжении даны ниже на Рис. G26.

Рис. G26: Максимальное падение напряжения между точкой подключения к сети и точкой потребления мощности
Данные пределы падения напряжения относятся к нормальному установившемуся рабочему режиму и не применяются к моментам запуска двигателей; одновременного включения (случайно) нескольких нагрузок, и т.д., как это было описано в главе В, раздел 4.3 (коэффициент одновременности и т.д.). Если падение напряжения превышает значения, данные на Рис. G26, используйте провода с большим сечением, чтобы исправить эту ситуацию. Если разрешить падение напряжения 8%, это может привести к проблемам в работе двигателей, например: Обычно, для удовлетворительной работы двигателя необходимо, чтобы напряжение было в пределах +5% от номинального значения в установившемся режиме работы.
Пусковой ток двигателя может в 5 — 7 раз превышать значение тока полной нагрузки (или даже более).
Если позволить 8% падения напряжения при полной нагрузке, то во время запуска двигателя может произойти снижение напряжения до 40%. При таких условиях двигатель либо:
Не запустится (то есть, останется неподвижным из-за недостаточного вращающего момента, неспособного преодолеть момент нагрузки), что приведет к перегреву двигателя и к его отключению;
Или будет ускоряться очень медленно, так что высокое потребление тока нагрузкой (с возможными нежелательными воздействиями пониженного напряжения на другое оборудование) будет продолжаться дольше, чем нормальный период разгона двигателя.
И наконец, 8%-ое падение напряжения представляет собой постоянную потерю мощности, что при продолжительной нагрузке приведет к значительным потерям (учитываемой) энергии. По этим причинам рекомендуется, чтобы максимальное значение падения напряжения 8% в установившемся рабочем режиме не достигалось в цепях, чувствительных к проблемам пониженного напряжения (См. Рис. G27).

Рис. G2: Максимальное падение напряжения
3.2 Расчет падения напряжения при постоянной нагрузке Формулы
На Рис. G28 ниже даны формулы, обычно используемые для расчета падения напряжения в цепи
на километр длины.
Если:
Ib: Ток полной нагрузки, в амперах
L: Длина кабеля — в километрах
R: Сопротивление кабеля — в Ом/км, то:
для меди, S (c.s.a) — площадь поперечного сечения проводника (жилы кабеля) в мм2, Q — Ом
для алюминия
Примечание: R можно пренебречь, если сечение проводника свыше 500 мм2
X: индуктивное реактивное сопротивление кабеля в Ом/км.
Примечание: Х можно пренебречь для проводов сечением меньше 50мм2. При отсутствии любой другой информации, примите Х = 0,08 Ом/км.
ф: фазовый угол между напряжением и током рассчитываемой цепи, обычно:
Цепь освещения лампами накаливания: cos ф = 1
Питание двигателя:
при запуске: cos ф = 0.35
в режиме нормальной работы: cos ф = 0.8
Un: напряжение между фазами
Vn: напряжение фаза — нейтраль
Для кабелепроводов и шинопроводов завдского изготовления, значения активного и реактивного сопротивлений даются производителем.29 на следующей странице, которая дает, с адекватным приближением, значение падения межфазного напряжения на 1 км кабеля на 1 ампер, в зависимости от:
Типа цепи: цепь питания двигателя, где значение cos ф близко к 0.8, или цепь освещения, где cos ф близок к единице.
Типа кабеля: одножильный и трехжильный. Падение напряжения в кабеле можно вычислить, как: К x Ib x L
К — дано в таблице,
Ib — ток полной нагрузки в амперах,
L — длина кабеля в км.
Колонку «Питание двигателя», «cos ф = 0.35» на Рис. G29 можно использовать для вычисления падения напряжения во время запуска двигателя (см. пример 1 после Рис. G29).
Примеры
Пример 1 (см. Рис. G30)
Трехжильный медный кабель сечением 35 мм2 длиной 50 м подает питание 400 В к двигателю, потребляющему:
I 100 A при cos ф = 0.8 при нормальной постоянной нагрузке I 500 A (5 In) при cos ф = 0.35 во время запуска
Падение напряжения в начале кабеля, подсоединяющего двигатель в нормальных обстоятельствах
(то есть, на распределительном щите (Рис G30), который распределяет ток в 1000А), составляет
10 В линейного напряжения.
Каково падение напряжения на зажимах двигателя:
I В режиме нормальной работы
I Во время запуска?
Решение:
I Падение напряжения в режиме нормальной работы будет равно:

В таблице G29 дано соотношение 1 В/А/км, и согласно этому: AU для кабеля = 1 x 100 x 0.05 = 5 В AU общее = 10 + 5 = 15 В , то есть.

Это значение меньше, чем разрешенное (8%) и является приемлемым. I Падение напряжения во время запуска двигателя: Аикабеля = 0.52 x 500 x 0.05 = 13 В
Из-за дополнительного тока, потребляемого во время запуска двигателя, падение напряжения на распределительном щите превысит 10 вольт.
Предположим, что ток, подаваемый на распределительный щит во время запуска двигателя, равен 900+500=1 400 А, тогда падение напряжения на распределительном щите пропорционально увеличится, то есть:

AU для распределительного щита = 14 В AU для кабеля двигателя = 13 В AU общее = 13+ 14 = 27 В, то есть:


Рис. в3{: Пример 1

Рис. G2S: Падение напряжения между фазами Ди для цепи, в вольтах на 1 ампер, на 1 км.
— значение, приемлемое во время запуска двигателя.
3 Определение падения напряжения
Пример 2 (см. Рис. G31)
3-х фазная 4-х проводная линия с медными проводниками сечением 70 мм2 и длиной 50 м проводит ток 150 A. Линия питает, кроме прочих нагрузок, 3 однофазных цепи освещения, каждая из которых состоит из медного провода сечением 2.5 мм2, длиной 20 м, и проводит ток 20 A.
Предполагается, что токи в кабельной линии сечением 70 мм2 являются сбалансированными и три цепи освещения подсоединены к линии в одной и той же точке. Каково падение напряжения в конечных точках цепей освещения? Решение:
Падение напряжения в 4-жильной линии:

На Рис. G29 показано значение 0.55 В/А/км AU линии = 0.55 x 150 x 0.05 = 4.125 В между фазами
Где:= 2.38 В между фазой и нейтралью.
Падение напряжения в каждой из однофазных цепей освещения: AU для однофазной цепи = 18 x 20 x 0.02 = 7.2 В
Таким образом, общее падение напряжения будет равно: 7.2 + 2.38 = 9.6 В

G — Защита цепей

Рис. G3 : Пример 2, Си — медь
Это значение является удовлетворительным, так как оно меньше, чем максимальное допустимое падение напряжения величиной 6%.

Диагностические возможности чрескожного определения напряжения кислорода и углекислого газа у больных с хронической ишемией нижних конечностей | Щурова

1. Беневоленский, Д. С. Транскутанная оксиметрия, как метод оценки состояния местного кровоснабжения / Д. С. Беневоленский // Регионарное кровообращение и микроциркуляция. — 2007. — Т. 6. — № 1 (21). — С. 30-31.

2. Гусак, В. К. Возможности полярографии в прогнозировании эффекта реконструктивной операции у больных с тяжелой ишемией нижних конечностей / В. К. Гусак [и др.] // Вестник хирургии. — 1993. — № 5-6. — С. 69-70.

3. Диагностика и лечение больных с заболеваниями периферических артерий : Рекомендации Российского общества ангиологов и сосудистых хирургов. — М., 2007. -165 с

4. Диагностика и лечение пациентов с критической ишемией нижних конечностей /Российский консенсус. — М, 2002. — 40 с.

5. Золотаревский, В. Я. Полярографическое определение напряжение кислорода в тканях конечности при облитерирующих заболеваниях артерий для выбора уровня ампутаций / В. Я. Золотаревский //Кровообращение. — 1983. — Т. 16. — № 4. — С. 39.

6. Иванов, С. В. Диагностика окклюзии магистральных артерий нижних конечностей с использованием чрескожного измерения напряжения кислорода / С. В. Иванов, В. Э. Кудряшов, Ю. В. Беленький //Хирургия. — 1990. — № 5. — С. 76-79.

7. Иванов, С. В. Оценка артериальной недостаточности нижних конечностей по показателям транспорта кислорода в тредмил-тесте / С. В. Иванов, В. Э. Кудряшов, Ю. В. Беленький // Грудная и сердечно-сосудистая хирургия. — 1992. — № 5-6. — С. 29.

8. Кабулия, Г. Б. Определение уровня ампутации конечности у больных окклюзионными заболеваниями периферических артерий методом чрескожного измерения напряжения кислорода /Г. Б. Кабулия [и др.] //Хирургия. — 1990. — № 5. — С. 72-75.

9. Клиническая ангиология : руководство : в 2 т. Т. 1 /под ред. А. В. Покровского. — М. : Медицина, 2004. — 808 с.

10. Клэйес, А. Исследование микроциркуляции у больных с критической ишемией /А. Клэйес, К. Ктенидис, С. Хорш //Ангиология и сосудистая хирургия. — 1995. — № 2. — С. 59.

11. Кушнир, Р. Я. Применение метода полярографии для оценки состояния периферического кровообращения у больных с облитерирующими заболеваниями артерий нижних конечностей /Р. Я. Кушнир, Ю. М. Полоус //Клин. хирургия. — 1988. — № 7. — С. 52-54.

12. Липатова, И. О. Низкоинтенсивное лазерное излучение в комплексном лечении облитерирующего атеросклероза нижних конечностей /И. О. Липатова [и др.] //Хирургия. — 2003. — № 4. — С. 21-26.

13. Микульская, Е. Г. Микроциркуляторные критерии прогнозирования результатов восстановительных операций на артериях у больных с тяжелой ишемией нижних конечностей / Е. Г. Микульская [и др.] // Регионарное кровообращение и микроциркуляция. — 2007. — № 1 (21). — С. 102-103.

14. Миланов, Н. О. Значение полярографии в контроле за жизнеспособностью свободных составных лоскутов /Н. О. Миланов, Н. И. Антохий, З. М. Гайнуллин //Хирургия. — 1989. — № 8. — С. 51-55.

15. Национальные стандарты оказания помощи больным сахарным диабетом /Минздрав РФ. — М., 2002. — 30 с.

16. Покровский, А. В. Определение степени нарушения региональной микроциркуляции нижних конечностей / А. В. Покровский, А. Н. Чупин //Методология флоуметрии. — 1997. — Вып. 1. — С. 51-54.

17. Пшеничный, В. Н. Гемодинамические аспекты в прогнозировании исхода реваскуляризации у больных с тяжелой ишемией нижних конечностей: автореф. дис…. канд. мед. наук. — Киев, 1992. — 16 с.

18. Рекомендуемые стандарты для оценкирезульта- тов лечения пациентов с хронической ишемией нижних конечностей / Российский консенсус. — М., 2001. — 29 с.

19. Ступин, В. А. Оценка микроциркуляторных нарушений нижних конечностей и ее влияние на выбор хирургической тактики у больных с синдромом диабетической стопы / В. А. Ступин [и др.] // Рус. мед. журн. — 2008. — Т. 16. — № 14. — С. 1-6.

20. Тевс, Г. Газы крови и кислотно-щелочное равновесие / Г. Тевс // Физиология человека. Т. 3 / под ред. Р. Шмидта и Г. Тевса. — М. : Мир, 1986. — С. 241-289.

21. Шевцов, В. И. Чрескожное определение напряжения кислорода и углекислого газа у больных с облитерирующим атеросклерозом сосудов нижних конечностей / В. И. Шевцов, Е. Н. Щурова, В. А. Щуров // Вестник хирургии. — 1999. — Т. 158. — № 3. — С. 30-33.

22. Шумейкер, В. Предсказание тяжелой травмы с помощью неинвазивного мониторинга / В. Шумейкер [и др.] // Анестезиол. и реаниматол. — 2003. — № 6. — С. 8-13.

23. Щурова, Е. Н. Динамика чрескожного напряжения кислорода и углекислого газа при проведении ишемической пробы в норме и в условиях хронической ишемии конечности / Е. Н. Щурова // Физиология человека. — 2000. — Т. 26. — № 3. — С. 79-83.

24. Abraham, P. Transcutaneous oxygen pressure measurements (ТсрО2) at ankle during exercise in arterial claudication / P. Abraham [et al] //Int. Angiol. — 2005. — № 24 (1). — P. 80-88.

25. Abraham, P. Transcutaneous oxygen pressure measurements on the buttocks during exercise to detect proximal arterial ischemia : comparison with arteriography /P. Abraham [et al] // Circulation. — 2003. — № 107 (14). — P. 1896-1900.

26. Allegra, C. Posturally induced microvascular changes andpostocclusive hyperemic response in patients with lower limb ischaemia / C. Allegra, A. Carlizza, G. Pollari // Int. J. Microcir. Clin. and Exp. — 1992. — Suppl. 11. — № 1. — Р. 28.

27. Andreozzi, G. M. Transcutaneous PCO2 level as an index of tissue resistance to ischemia / G. M. Andreozzi [et al] //Angiology. — 1995. — № 46 (12). — Р. 1097-1102.

28. Bongard, O. Oxygen inhalation improves nutritional skin blood flow in patients with severe peripheral arterial occlusive disease / O. Bongard, H. Bounameaux, В. Fagrell //Int. J. Microcir. Clin. and Exp. — 1992. — Suppl. 11. — № 1. — Р. 29.

29. Bouye, P. Reproducibility of proximal and distal transcutaneous oxygen pressure measurements during exercise in stage 2 arterial claudication /P. Bouye [et al]//Int. Angiol. — 2004. — № 23 (2). — P. 114-121.

30. Boyko, E. J. Tissue oxygenation and skin bloodflow in the diabetic foot: responses to cutaneous warming / E. J. Boyko, J. H. Ahroni, V. L. Stensel // Foot Ankle Int. — 2001. — № 22 (9). — P. 711-714.

31. Carter, S. A. The ralationship of the transcutaneous oxygen tension, pulse waves and systolic pressures to the risk for limb amputation in patients with peripheral arterial disease and skin ulcers or gangrene / S. A. Carter, R. B. Tate // Int. Angiol. — 2006. — № 25 (1). — P. 67-72.

32. Caselli, A. Transcutaneous oxygen tension monitoring after successful revascularization in diabetic patients with ischaemiac ulcers /A. Caselli [et al] //Diabet. Med. — 2005. — № 22 (4). — P. 460-465.

33. Caspary, L. Variability of ТсрО2 — measurements at 370 and 440 C in patients with claudication in consideration of provocation test /L. Caspary, A. Creutzig, R. Alexander // Vasa. — 1993. — Vol. 22. — № 2. — P. 129.

34. Chomard, D. Criteria predictive of limb viability at 1 year in patients with chronic severe ischemia-Tcp02 and demographic parameters / D. Chomard [et al] //Angiology. — 2000. — № 51 (9). — P. 765-776.

35. Clark, L. C. The control and monitoring of blood and tissue oxygen / L. C. Clark // Trans. Am. Soc. Anat. Int. Org. — 1956. — Vol. 2. — P. 41-48.

36. Colin, D. Comparison of 90 degrees and 30 degrees laterally inclined positions in the prevention ofpressure ulcers using transcutaneous oxygen and carbon dioxide pressures / D. Colin [et al] // Adv. Wound. Care. -1996. — № 9 (3). — P. 35-38.

37. Cyba-Altunbay, S. Transkutane Sauerstoff- partialdruckmessung zur praoperativen Bestimmung der optimalen Amputationshohe im Endstadium der arteriellen Verschlusskrankheit/S. Cyba-Altunbay, J. Vollmar, H. Kogel // Chir. Prax. — 1986. — Vol. 36. — № 4. — P. 667-680.

38. De Graaff J. C. Evaluation of toe pressure and transcutaneous oxygen measurements in management of chronic critical leg ischemia: a diagnostic randomized clinical trial / J. C. De Graaff [et al] // J. Vasc. Surg. — 2003. — № 38 (3). — P. 528-534.

39. De Graaff, J. C. Interobserver and intraobserver reproducibility of peripheral blood and oxygen pressures measurements in the assessment of lower extremity arterial disease/J. C. De Graaff [et al]//J. Vasc. Surg. — 2001. — № 33 (5). — P. 1033-1040.

40. de Groote, Р. Comparative diagnostic value of ankle- to-brachial index and transcutaneous oxygen tension at rest and after exercise in patients with intermittent claudication / Р. de Groote [et al] //Angiology. — 1995. — № 46 (2). — P. 115-122.

41. Eberhard, P. The design, use, and results of transcutaneous carbon dioxide analysis : current and future directions /P. Eberhard//Anesth. Analg. — 2007. — № 105 (6 Suppl.). — Р. 48-52.

42. Forconi, S. Tcp02 at different temperatures (from 3 70 C to 440 C) in studying limb circulation of healthy subjects and of patients suffering from peripheral arterial disease / S. Forconi [et al] // Int. J. Microcir. Clin. and Exp. — 1992. — Suppl. 11. — № 1. — Р. 50.

43. Franklin, M. L. Transcutaneous measurement of partial pressure ofoxygen and carbon dioxide / M. L. Franklin // Respir. Care Clin. N. Am. — 1995. — № 1 (1). — Р. 119-131.

44. Franzeck, U. K. Transcutaneous рО2 measuremenrs in health and peripheral arterial occlusive disease / U. K. Franzeck [et al.] // Surgery. — 1982. — № 9 (12). — P. 156-163.

45. Got, I. Transcutaneous oxygen pressure (ТсрО2) : advantages and limitations / I. Got // Diabetes Metab. — 1998. — № 24 (4). — P. 379-384.

46. Janssen, J. P. Non-invasive (transcutaneous) monitoring of PC02 (TcpC02) in older adult / J. P. Janssen [et al] // Gerontology. — 2005. — № 51 (3). — P. 174-178.

47. Kafer, W. Reliability of transcutaneous measurement of oxygen tension on the lower leg / W. Kafer [et al] // Orthop. Ihre Grenzgeb. — 2005. — № 143 (1). — P. 112-116.

48. Lalka, S. G. Transcutaneous oxygen and carbon dioxide pressure monitoring to determine severity of limb ischemia and to predict surgical outcome / S. G. Lalka [et al] // J. Vasc. Surg. — 1988. — Vol. 7. — № 4. — P. 507-514.

49. Liu, Y. Transcutaneous oxygen tension and doppler ankle pressure during upper and lower body exercise in patients with peripheral arterial occlusive disease / Y. Liu, J. M. Steinacker, M. Stauch //Angiology. — 1995. — № 46 (8). — P. 689-698.

50. Matsen, F. T. Transcutaneous oxygen tension as predictor ofwound healing / F. T. Matsen [et al] //J. Rehobil. Res. and Dev. — 1986. — № 1. — Р. 234-235.

51. Melillo, E. Is transcutaneous oxygen and carbon dioxide monitoring indispensable in short-and long-term therapeutic management of non-reconstructable lower critical limb ischemia? /E. Melillo [et al] //Minerva Cardioangiol. — 2006. — № 54 (4). — P. 481-498.

52. Melillo, E. Transcutaneous. oxygen and carbon dioxide levels with iloprost administration in diabetic critical limb ischemia /E. Melillo [et al] // Vasc. Endovascular. Surg. — 2006. — № 40 (4). — P. 303-311.

53. Moosa, H. Transcutaneous oxygen measurements in lower extremity ischemia. Effects of position, oxygen inhalation, und arterial reconstruction / H. Moosa [et al] // Surgery. 1988. — Vol. 103. — № 2. — P. 193.

54. Mouren, X. The effect of naftidrofuryl on transcutaneous oxygen tension during a treadmill test in patients with peripheral arterial occlusive disease /X. Mouren [et al] // Vasc. Med. — 1998. — № 3(1). — P. 9-14.

55. Nishiyama, T. Comparison of the transcutaneous oxygen and carbon dioxide tension in different electrode locations during general anaesthesia / T. Nishiyama, S. Nakamura, K. Yamashita //Eur. J. Anaesthesiol. — 2006. — № 23(12). — P. 1049-1054.

56. Ogrin, R. Age-related changes in microvascular blood flow and transcutaneous oxygen tension under Basal and stimulated conditions /R. Ogrin, P. Darzins, Z. Khalil // J. Gerontol. A. Biol. Sci. Med. Sci. — 2005. — № 60 (2). — Р. 200-206.

57. Padberg, F. T. Transcutaneous oxygen (ТсрО2) estimates probability of healing in the ischemic extremity /F. T. Padberg [et al] // J. Surg. Res. — 1996. — № 60 (2). — P. 365-369.

58. Paraskevas, N. «Pole test» measurements in critical leg ischaemia / N. Paraskevas [et al]//Eur. J. Vasc. Endovasc. Surg. — 2006. — № 31 (1). — P. 253-257.

59. Petrakis, E. Prospective study of transcutaneous oxygen tension (ТсрО2) measurements in the testing period of spinal cord stimulation in diabetic patients with critical lower limb ischaemia / E. Petrakis, V. Sciacca //Int. Angiol. — 2000. — № 19 (1). — P. 18-25.

60. Petrakis, E. Spinal cord stimulation in diabetic lower limb critical ischemia : transcutaneous oxygen measurement as predictor for treatment success / E. Petrakis, V. Sciacca // Eur. J. Vasc. Endovasc. Surg. — 2000. — № 19 (6). — P. 587-592.

61. Petruzzellis, V. Osservazioni microcircolatorie in 3 casi di morbo di Burger / V. Petruzzellis [et al] // G. ital. angiol. — 1996. — № 1. — P. 29-35.

62. Rich, K. Effects of leg and body position on transcutaneous oxygen measurements in health subjects and subjects with peripheral artery disease after lower-extremity arterial revascularization : a pilot study / K. Rich // J. Vasc. Nurs. — 2002. — № 20 (4). — P. 125-135.

63. Rich, K. Transcutaneous oxygen measurements : implication for nursing. / K. Rich // J. Vasc. Nurs. — 2001. — № 19 (2). — P. 55-59.

64. Rithalia, S. V. Comparison of transcutaneous oxygen and carbon dioxide monitors in normal adults and critically ill patients / S. V. Rithalia, P. Farrow, B. R. Doran // Intensive Crit. Care Nurs. — 1992. — № 8 (1). — P. 40-46.

65. Rooke, T. ТсрО2 in non-invasive vascular medicine / T. Rooke // Blood Gas News. — 1998. — № 7. — Р. 2-23.

66. Rosfors, S. Transcutaneous oxygen pressure measurements patients with intermittent laudication / S. Rosfors, F. Celsing, M. Eriksson // Clin. Physiol. — 1994. — № 4. — P. 385-391.

67. Stalc, M. The usefulness of transcutaneous oximetry in assessing the success of percutaneous transluminal angioplasty /M. Stalc, P. Poredos // Eur. J. Vasc. Endovasc. Surg. — 2002. — № 24 (6). — P. 528-532.

68. Sugimoto, I. Transcutaneous carbon dioxide tension for the evaluation of limb ischemia / I. Sugimoto [et al] //Surg. Today. — 2009. — № 39 (1). — P. 9-13.

69. Ubbink, D. Th. The value of non-invasive techniques for the assessment of critical limb ischaemia /D. Th. Ubbink [et al]//Eur. J. Vasc. Surg. — 1997. — Vol. 9. — P. 197-203.

70. Ubbink, D. Th. The usefulness of capillary microscopy, transcutaneous oximetry and laser Doppler flaxmetry to distinquish different stages of lower limb ishaemia / D. T. Ubbink [et al] //Int. J. Microcir. Clin. and Exp. — 1992. — Suppl. 11. — № 1. — Р. 39.

71. Wutschert, R. Utilite clinique de la mesure transcutanee de lapression partielle d oxygene /R. Wutschert, O. Bongard, H. Bounameaux//STV: Sang, thrombose, vaisseaux. — 1998. — № 9. — P. 581-585.

Определение напряжения на аноде рентгеновской трубки по генерируемому излучению Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

Карягин М.А., Лелюхин А.С.

Оренбургский государственный университет E-mail: [email protected]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ НА АНОДЕ РЕНТГЕНОВСКОЙ ТРУБКИ ПО ГЕНЕРИРУЕМОМУ ИЗЛУЧЕНИЮ

В работе рассмотрена проблема измерения анодного напряжения рентгеновских излучателей по генерируемому ими излучению. Методом имитационного моделирования проведена оценка оптимальности применения коэффициента приведенного рассеяния в качестве критерия для определения анодного напряжения. Представлены результаты моделирования, отражающие зависимость коэффициента приведенного рассеяния от условий возбуждения излучения и параметров фантома. Показано, что результаты моделирования качественно согласуются с экспериментальными данными, а коэффициент приведенного рассеяния может использоваться в качестве критерия для определения анодного напряжения

Ключевые слова: радиационный киловольтметр, коэффициент приведенного рассеяния, анодное напряжение, рентгеновские аппараты.

При эксплуатации рентгеновских аппаратов необходимо проводить контроль электрических и радиационных параметров в соответствии с требованием СанПиН 2.6.1.1192-03 [1]. Основными параметрами, подлежащими контролю, являются анодное напряжение, величина собственной фильтрации излучения и слой половинного ослабления. Соответствие указанных параметров нормированным значениям обеспечивает безопасную работу рентгеновского оборудования и соблюдение принципа решения диагностических задач при минимальном облучении пациентов и персонала.

В условиях лечебно-профилактических учреждений измерение анодного напряжения контактным методом невозможно, поскольку нарушаются условия электробезопасности и требуется частичная разборка аппарата с целью подключения измерительного оборудования.

Для измерения анодного напряжения применяют радиационные киловольтметры, реализующие, как правило, двухэнергетическую методику измерений [2, 3].

Альтернативным радиационным методом измерения анодного напряжения может служить метод, предложенный в работе [4]. В основе этого метода лежит идея одновременной регистрации первичного рентгеновского излучения, ослабленного в веществе фантома заданной формы, и вторичного излучения, возбуждаемого в объеме фантома. В качестве измерительного критерия предлагается использовать коэффициент приведенного рассеяния (КПР), введенный в [5] и определяемый как отношение

сигналов детекторов, регистрирующих ослабленное и рассеянное излучение.

При прочих равных условиях соотношение интенсивностей рассеянного и ослабленного пучков будет определяться спектральным составом излучения, падающего на фантом, а значит, будет зависеть от величины анодного напряжения и суммарной фильтрации излучения.

Форму, геометрические размеры и материал фантома можно подобрать таким образом, чтобы абсолютное изменение коэффициента приведенного рассеяния было максимальным в заданном диапазоне анодных напряжений, а характер калибровочной зависимости описывался бы относительно простой математической функцией. Однако подбор оптимальных параметров фантома на практике является очень трудоемкой задачей.

Цель исследования заключается в доказательстве применимости коэффициента приведенного рассеяния в качестве критерия определения напряжения на аноде рентгеновской трубки, и выявлении оптимальных условий при которых измерение КПР обеспечит максимальную точность определения анодного напряжения на рентгеновской трубке.

Для достижения поставленной цели устанавливается зависимость КПР от анодного напряжения, определяется диапазон энергий генерируемого излучения, в котором обеспечивается максимальное изменение КПР и какими факторами обусловлено это изменение, оценивается зависимость изменения КПР от геометрических размеров образца, выбираются оптимальные размеры фантома, проводится экспе-

риментальное исследование оптимальности данных критериев.

Теоретическое исследование проводилось с помощью математического моделирования. Имитационная модель радиационного киловольтметра [6] была реализована в среде математического пакета МаШСАЭ. Результаты экспериментального исследования получены с использованием действующего макета радиационного киловольтметра (РК), набора пластин из алюминия и рентгеновского аппарата 12Л7УР.

В результате моделирования были получены зависимости коэффициента приведенного

Анодное напряжение, кВ

Рисунок 1. Характер изменения коэффициента приведенного рассеяния в зависимости от анодного напряжения при толщине дополнительного алюминиевого фильтра 0,1; 0,3; 0,5 и 0,7 см.

КПР

0,49 —

0,44

0,39 —

0,34

0,29 —

0,24

О

Добавочная фильтрация, мм

Рисунок 2. Расчетные зависимости коэффициента приведенного рассеяния от дополнительной фильтрации при различных значениях анодного напряжения

рассеяния от анодного напряжения и величины дополнительной фильтрации излучения в алюминиевом эквиваленте для цилиндрического фантома из фторопласта-4 с форм-фактором равным четырем. Под форм-фактором, в данном случае, понимается отношение высоты цилиндра к его радиусу.

На рисунке 1 приведены графики зависимостей коэффициента приведенного рассеяния от анодного напряжения, рассчитанные для нескольких значений дополнительной фильтрации (высота фантома при расчете составляла 4 см, а диаметр 2 см, плотность материала фантома 2,15г/см3).

Зависимость КПР от напряжения хорошо описывается полиномиальной функцией второго порядка.

Видно, что при меньших напряжениях изменение фильтрации излучения приводит к большим изменениям КПР. Причем результаты расчетов показывают, что при заданном напряжении КПР квазилинейно зависит от фильтрации (рисунок 2).

При решении задачи контроля параметров рентгеновских аппаратов неизвестными являются и анодное напряжение и суммарная фильтрация пучка. Очевидно, что в этом случае калибровочная характеристика может быть представлена поверхностью, отражающей зависимость КПР от двух параметров одновременно.

Согласно рисункам 1 и 2 приращения КПР с увеличением анодного напряжения уменьшаются, а, следовательно, снижается чувствительность метода и растет погрешность. При заданном материале фантома диапазон измерения анодных напряжений ограничен. Последнее легко объяснить превалированием некогерентного рассеяния при росте энергий квантов. Так для фторопласта на энергиях выше 30 кэВ некогерентное рас-

О 50кВ Д 60кВ 0 70кВ □ 80кВ Ж 90кВ X 100 кВ

сеяние становится основным фактором ослабления пучка (рисунок 3). В диапазоне выше 60 кэВ сечение рассеяния практически перестает зависеть от энергии, что и обуславливает выход калибровочной характеристики на горизонтальный участок.

Можно отметить, что отношение сигналов детекторов и Э2, находящихся в полях ослабленного (Э1) и рассеянного (Э2) излучений, определяется не только различной интенсивностью, но и разным спектральным составом воздействующих излучений. Спектр рассеянного излучения смещен в максимуме в сторону меньших энергий относительно спектра ослабленного излучения, что обуславливается физикой процесса некогерентного рассеяния. Спектры пучков ослабленного и рассеянного излучений для анодных напряжений 80 и 100 кВ, рассчитанные по числу квантов, представлены на рисунке 4.

Увеличение суммарной фильтрации пучка при заданном анодном напряжении приводит к смещению максимума спектрального распределения в сторону больших энергий и одновременному срезанию спектра слева, со стороны меньших энергий. В результате неоднородность пучка по энергии уменьшается, а его проникающая способность (жесткость) увеличивается. Если характеризовать рентгеновский пучок

после фильтра эффективной энергией, то, сделав ряд допущений, можно показать, что отношение сигналов детекторов Э2 к пропорци-

онально эффективному массовому коэффициенту ослабления пучка в материале фантома./ )) ,где V/ — массовый коэффициент ослабления материала фантома; р/ — плотность материала фантома; г/ — толщина фантома в направлении просвечивания; о / — сечение рассеяния материала фантома. В итоге отношение

не зависит от толщины

= I — ехр(-о / р/г/ )

N1 ехр(-у./р/г/)

дополнительного фильтра и определяется отношением вероятностей рассеяния и пропускания квантов. Для пучков с эффективной энер-

Рисунок 3. Зависимости сечений взаимодействия от энергии квантов рентгеновского излучения для фторопласта, /л(Е) — массовый коэффициент ослабления;о(Е) — сечение рассеяния;

т(Е) — сечение фотоэффекта.

2

и записать: — Pftf. Таким образом, для

гией выше 30кэВ можно положить, что о/ ~ V/

N2

N1

монохроматических пучков КПР не зависит от толщины дополнительного фильтра. Однако в случае тормозного излучения фильтрация меняет эффективную энергию пучка и зависимость КПР повторяет ход с жесткостью эффективного массового коэффициента ослабления.

Исследование влияния форм фактора на результаты измерений показало, что уменьшение высоты фантома Н при неизменном радиусе Я приводит к уменьшению КПР и снижению чувствительности системы (рисунок 5).

При фиксированной высоте фантома чувствительность системы растет при уменьшении радиуса фантома (рисунок 6).

Соотношение — = у

использовалось при

построении реальной измерительной системы с фторопластовым фантомом цилиндрической формы.

Полученные экспериментальные зависимости КПР от анодного напряжения и суммарной фильтрации излучения представлены на рисунке 7. Установлено, что на результаты измерений помимо анодного напряжения, фильтрации и формы фантома оказывает также влияние

а)

тах

Р1(1)

(Б Iй)

п -П =

г J

О л — —

4 «к

£ І- і

0,3

■0,6

тах

Р2°>

(б2й)

■0.,Б2ОТ Энергия квантов, кэВ

6)

Рисунок 4. Приведенные спектры пучков, воздействующих на детекторы Ш и 02 при измерении КПР. Расчет выполнен для анодных напряжений 80 кВ (а) и 100 кВ (б) при суммарной фильтрации 0,3 см алюминия

Анодное напряжение, кВ

Рисунок 5. Расчетные зависимости коэффициента приведенного рассеяния от анодного напряжения при разной высоте фторопластового фантома (суммарная фильтрация 0,4 см алюминия, радиус фантома 1 см)

КПР 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1

40

б0

80

100

120

Анодное напряжение, кВ

Рисунок 6. Расчетные зависимости коэффициента приведенного рассеяния от анодного напряжения при разной радиусе фторопластового фантома (суммарная фильтрация 0,4 см алюминия, высота фантома 4 см)

КПР

0,31 ■

0,29 ■

0,27

0,25

0,23

0,21

□ 0 мм Al КПР

О 1,8 мм Al 0,31

Д 3,6 мм Al 0,29

О 5,4 мм Al

Ж 7,2 мм Al 0,27

0,25

0,23

0,21

45

55 65 75 85 95 105

Анодное напряжение, кВ

а)

4 б

Добавочная фильтрация, мм

б)

Рисунок 7. Экспериментальные зависимости коэффициента приведенного рассеяния от анодного напряжения (а) и добавочной фильтрации (б) (фокусное расстояние 80 см, собственная фильтрация — 0,22 см алюминия)

расстояние между фокусом рентгеновской трубки и входным окном измерительной ячейки.

Таким образом, результаты моделирования показали, что применение КПР в качестве критерия определения напряжения на аноде рентгеновской трубки по генерируемому излучению обеспечивает максимальную чувствительность в диапазоне напряжений от 50 до 100 кВ при использовании фторопластового об-

разца цилиндрической формы с размерами к 4

~ = ~. Результаты эксперимента подтверди-К I

ли результаты теоретического исследования.

Методика определения анодного напряжения по величине коэффициента приведенного рассеяния может найти применение при создании систем самотестирования рентгеновских диагностических аппаратов.

7.07.2013

Список литературы:

1. Гигиенические требования к устройству и эксплуатации рентгеновских кабинетов, аппаратов и проведению рентгенологических исследований: 2.6.1.1192-03. — М.: фЦгСЭН, 2003.- 76с.

2. Муслимов Д.А., Лелюхин А.С. Методы и средства измерения анодного напряжения рентгеновских аппаратов // Медицинская техника. — 2011.- №5. — С. 15-18.

3. Муслимов Д., Лелюхин А. Практическое пиковое напряжение. Методы и средства измерения. — Germany: LAP LAMBERT Academic Publishing GmbH & Co. KG, 2011. — 160 с.

4. Гамалей К.А., Муслимов Д.А., Скрынников И.Ю., Лелюхин А.С. Определение напряжения генерирования рентгеновского излучения по отношению интенсивностей прямого и рассеянного пучков // V Троицкая конференция «Медицинская физика и инновации в медицине» (ТКМФ-5). Сб. материалов. Том 1. — Троицк, 2012. — С. 411 — 413.

5. Аджиева М.Д., Кувшинов Н.А., Лелюхин А.С., Каныгина О.Н. Оценка пористости материалов по величине коэффициента приведенного рассеяния // Вестник ОГУ. — 2012.- №9 (145). — С. 118-122.

6. Карягин М.А., Муслимов Д.А., Лелюхин А.С. «Модуль расчета коэффициента приведенного рассеяния для модели радиационного киловольтметра». Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ №2012618284 от 12.09.2012. Федеральная служба по интеллектуальной собственности, патентам и товарным знакам. Россия.

Сведения об авторах

Карягин Максим Александрович, преподаватель кафедры проектирования и технологии радиоэлектронных средств Физического факультета Оренбургского государственного университета 460018, г. Оренбург, пр-т Победы, 13, тел.: (3532) 372556, e-mail: [email protected] Лелюхин Александр Сергеевич, доцент кафедры проектирования и технологии радиоэлектронных средств Физического факультета Оренбургского государственного университета, кандидат технических наук, доцент, e-mail: [email protected] 460018, г. Оренбург, пр-т Победы, 13, тел.: (3532) 372556

UDC 615.471.03:616-073.75 Karyagin M.A., Lelyukhin A.S.

Orenburg state university, e-mail: [email protected]; [email protected] THE MEASURED VOLTAGE ON X-RAY TUBE USING ITS RADIATION

The procedure for measuring the high voltage X-ray emitters considered. The reduced scattering coefficient is used as a criterion. The results of simulation of influence of the excitation conditions of radiation are given. It is shown that the simulation results are in qualitative agreement with experimental data.

Key words: radiation kilovoltmeter, the reduced scattering coefficient, anode voltage, x-ray devices.

Bibliography:

1. Hygiene requirements for the construction and operation of X-ray rooms, vehicles and conducting radiological studies: 2.6.1.1192-03. — Moscow: FTSGSEN, 2003. — 76c.

2. Muslimov D. A., Lelyukhin A. S. Methods and Devices for Anode Voltage Measurement in X-Ray Apparatuses // Biomedical Engineering, Vol. 45, No. 5, January, 2012, pp. 189_193.

3. Muslumov D.A., Lelyukhin A.S. Practical Peak Voltage. Methods and Devices of Measurements. — Germany: LAP LAMBERT Academic Publishing GmbH & Co. KG, 2011. — 160 с.

4. Gamaley K.A., Muslumov D.A., Skrynnikov I.Y, Definition of voltage generating X-rays from the intensity of the direct and scattered beams / / V Troickaya Conference «Medical Physics and Innovation in Medicine» (TKMF-5). Sat materials. Volume 1. — Troitsk, 2012. — S. 411 — 413.

5. Adzhieva M.D., Kuvshinov N.A., Lelyukhin A.S., Kanygina O.N. Assessment of porosity materials reduced scattering coefficient value // Vestnik OSU. — 2012. — №9 (145). — S. 118-122.

6. Karyagin M.A., Muslumov D.A., Lelyukhin A.S. «Module calculate the reduction scattering coefficient for the model of radiation kilovoltmeter.» Certificate of state registration of the computer number 2012618284 from 12.09.2012. The Federal Service for Intellectual Property, Patents and Trademarks. Russia.

Что такое бесконтактный тестер напряжения?

Бесконтактный тестер напряжения или детектор — это электрический тестер, который помогает обнаруживать наличие напряжения. Наличие напряжения — это полезная информация, которую нужно иметь при поиске и устранении неисправностей или работе с отказавшим активом. Первое, что вам нужно — это бесконтактный датчик напряжения.

• Ручка тестера электричества
• Ручка тестера напряжения
• Бесконтактный детектор напряжения
• Ручка детектора напряжения
• Детектор переменного напряжения
• Бесконтактный электрический тестер
• Электрический анализатор
• Тестер напряжения
• Бесконтактный датчик напряжения
• Бесконтактный тестер цепей
• Бесконтактный датчик напряжения
• Ручка тестера переменного тока
• Бесконтактный тестер напряжения
• Бесконтактный тестер напряжения
• Ручка тестера провода под напряжением
• Бесконтактный тестер мощности
• Бесконтактный тестер напряжения

Как работают бесконтактные тестеры напряжения?

Бесконтактные тестеры напряжения работают, измеряя очень малую величину тока, которая емкостным образом передается от цепи под напряжением к тестеру и обратно на землю.Бесконтактные тестеры напряжения загораются, когда они обнаруживают этот ток без необходимости прямого контакта.

Встроенный датчик на конце тестера определяет наличие напряжения при прикосновении к проводнику, розетке или шнуру питания. Удерживая инструмент, вы становитесь эталоном земли за счет емкостной связи. Когда наконечник светится красным и устройство подает звуковой сигнал, вы знаете, что напряжение присутствует.

Как использовать бесконтактный тестер напряжения

Чтобы использовать бесконтактный тестер напряжения, вам нужно только прикоснуться кончиком тестера к проводу или, если вы проверяете розетку, кончик тестера должен для размещения на лицевой панели меньшего разъема.Большинство тестеров загораются и / или издают звуковой сигнал, подтверждающий наличие напряжения. В бесконтактном тестере напряжения Fluke 1AC II наконечник светится красным, и при обнаружении напряжения раздается звуковой сигнал.

Перед тем, как начать использовать бесконтактный тестер напряжения, обязательно прочтите прилагаемые к нему инструкции и предупреждения и следуйте им. Каждый тестировщик немного отличается.

1. Проверка: поместите кончик бесконтактного тестера напряжения на известный провод под напряжением или систему
2. Тест: используйте тестер, чтобы проверить, есть ли напряжение в проводе или системе, которое необходимо проверить
3. Проверка: снова протестируйте с известным источником напряжения, чтобы убедиться, что батареи тестера не разряжаются или тестер не неисправен во время теста

Примечание: тестер напряжения или Детектор позволяет проверить силовой провод без мультиметра.

Бесконтактный тестер напряжения и мультиметр

Разница между мультиметром и тестером напряжения заключается в том, что бесконтактный тестер напряжения только определяет наличие напряжения. Мультиметр может выполнять множество различных измерений и тестов, включая измерение уровня напряжения на проводе.

Измерители напряжения Fluke

Статьи по теме

Power Survey Mobile Contact Voltage Detection

В основе нашей работы лежит набор технологий, позволяющих выявить недостатки системы, вызванные старением и повреждением подземного кабеля и оборудования. Все результаты собираются, обрабатываются, компилируются, отслеживаются, анализируются и сообщаются в режиме реального времени с использованием передовых систем управления данными.

По мере старения подземных кабелей и распределительных систем электрические неисправности возникают все чаще из-за повреждений, проблем с качеством изготовления и общего износа.

для мобильного обнаружения Osmose предоставляют коммунальным предприятиям непревзойденный интеллект и обзор состояния их подземных распределительных систем и активов. Используя сочетание передовой технологии обнаружения электрического поля и специализированных систем данных, мы проактивно сканируем коммунальные системы и обнаруживаем электрические неисправности, прежде чем они могут повлиять на коммунальные услуги.Это приводит к повышению общественной безопасности, повышению энергоэффективности и оптимизации управления активами и надежности.

В 2006 году наша команда разработала первую в мире мобильную систему обнаружения контактного напряжения и начала предоставлять сопутствующие продукты и услуги предприятиям электроэнергетики. С тех пор наши обученные бригады выявили более 200 000 неисправностей кабелей и систем электроснабжения — больше, чем у всех других организаций вместе взятых. Наша работа позволила кардинально улучшить управление коммунальными активами, энергоэффективность, надежность и безопасность коммунальных предприятий в Северной Америке и Европе.Наша команда, широко признанная ведущими мировыми экспертами в этой технической области, активно участвует в работе IEEE, а также ключевых технических и отраслевых рабочих групп.

Наш программный подход капитальных затрат к управлению вторичной системой обеспечивает точную оценку активов, помогая электроэнергетическим компаниям:

• Повышение общественной безопасности и безопасности работников
• Повышение надежности системы за счет интеллектуального управления активами
• Сокращение дорогостоящих потерь энергии и сокращения выбросов углекислого газа
• Снижение аварийных и внеплановых затрат на ЭиТО
• Предотвращение риска и стоимости отказа или преждевременной замены конструкций
• Избегайте перерывов в обслуживании

Когда наши системы выявляют активные неисправности в подземной инфраструктуре, коммунальные предприятия клиентов немедленно уведомляются о поврежденных активах, чтобы они могли соответствующим образом отреагировать.Все данные, собранные в полевых условиях, систематизированы и доступны в режиме реального времени как через автоматические отчеты, так и через наше веб-приложение для работы с геопространственными данными. Мы также поддерживаем безопасное долгосрочное архивное хранилище всех результатов сканирования клиентов и выявленных неисправностей. Этот репозиторий мгновенно доступен в Интернете и включает подробные данные о событиях, историю опросов и изображения.

Безопасность

Неисправности в электрических кабелях часто вызывают подачу напряжения на конструкции и окружающие проводящие поверхности, такие как уличная мебель, тротуары и дороги.Эти находящиеся под напряжением объекты представляют серьезную опасность поражения электрическим током для рабочих, пешеходов и домашних животных. В некоторых случаях неисправности приводят к возникновению дуги через изоляцию кабеля с образованием горючих газов, которые подпитывают дымящиеся люки, пожары и взрывы. За счет упреждающего обнаружения этих неисправностей до инцидента, Osmose снижает риски клиентов и подверженность как ударам, так и множеству проблем, связанных с безопасностью колодцев и под землей.

Энергоэффективность

Энергетические потери — это предотвратимая потеря ценного товара.Подобно утечкам воды или газа в водопроводе, каждая из обнаруженных неисправностей приводит к утечке энергии в окружающую среду. Без ремонта убытки будут сохраняться и накапливаться бесконечно. В некоторых случаях потери от постоянных сбоев контактного напряжения могут превышать 40 МВтч / год на одно замыкание.

Выявляя и устраняя эти неисправности или «утечки», Osmose позволяет заказчикам упреждающе снижать потери энергии, экономить деньги и уменьшать выбросы углекислого газа и воздействие на окружающую среду. Эту экономию легко измерить, и клиентам в реальном времени предоставляются точные расчеты экономии энергии и затрат, достигнутые с помощью наших услуг.

Надежность

Подземные системы распределения электроэнергии существуют в суровых условиях, и по мере старения этих систем кабель и оборудование быстро изнашиваются. Большинство подземных распределительных кабелей — это изначально установленные служебные кабели, они находились в эксплуатации после истечения предполагаемого срока службы, и их состояние никогда не проверялось и не оценивалось.

Программы упреждающей замены кабеля обычно стремятся в первую очередь нацеливаться на самый старый кабель, игнорируя критические эксплуатационные факторы, влияющие на изоляцию, такие как нагрузка, повреждение при установке, условия окружающей среды и внешние повреждения.Следовательно, такие программы могут позволить оставить неисправный кабель в рабочем состоянии, а функциональный кабель — преждевременно извлекать и заменять.

Osmose по обнаружению неисправностей позволяет коммунальным предприятиям внедрять целенаправленную стратегию, основанную на условиях, для управления и замены подземных распределительных кабельных систем. Выявляя и заменяя кабель на ранних стадиях отказа, мы исключаем возможность перерастания отказов в события безопасности или надежности. И наоборот, кабель с хорошими характеристиками остается в эксплуатации до тех пор, пока его состояние не начнет ухудшаться.В результате повышается безопасность, надежность и значимая, измеримая экономия затрат.

Обнаружение напряжения мобильного контакта

Заполните форму ниже, чтобы узнать больше о Mobile Contact Voltage Detection. Специалист Osmose свяжется с вами в ближайшее время.

Создайте свой собственный бесконтактный детектор напряжения

Описание: Бесконтактный детектор напряжения
Уровень квалификации: Начинающий
Время сборки: 1 час или меньше

Электричество может вызвать серьезные травмы или даже смерть, поэтому безопасность должна быть на первом месте при работе с электричеством или электрическими устройствами.Во избежание травм перед началом работ с распределительной коробкой, например, с распределительным щитом сети переменного тока или источником питания, вы должны сначала убедиться в отсутствии напряжения переменного тока. Если вы не можете полностью изолировать свое устройство от проводов питания, как вы можете быть уверены, что в нем не осталось напряжения? Введите бесконтактный детектор переменного напряжения.

На рынке доступно несколько опций, и они различаются по цене, но по-настоящему DIY, с помощью этого набора вы можете быстро и легко создать свой собственный бесконтактный детектор переменного напряжения менее чем за час.

Необходимые инструменты:
Паяльник
Припой
Сверла и сверла (для проделывания отверстий в коробке)
Медный провод
Резаки (для медной проволоки)
Клейкая лента
Схема соединений

Приобрести бесконтактный детектор напряжения Набор.

В комплекте:

Как работает бесконтактный датчик напряжения переменного тока?

В этом бесконтактном датчике напряжения переменного тока используются транзисторы типа NPN для определения напряжения. Транзистор имеет три вывода — коллектор, эмиттер и базу. Ток от коллектора к эмиттеру регулируется током базы. Когда нет тока базы, ток от коллектора к эмиттеру не течет. Таким образом, транзистор действует как переключатель. Он может быть включен, выключен или находиться в промежуточном состоянии.

Отношение тока коллектора к току базы известно как коэффициент усиления транзистора.Обычно коэффициент усиления 2N3904 составляет около 200, то есть ток между коллектором и эмиттером может в 200 раз превышать ток базы. Если мы подключим выход одного транзистора к базе другого транзистора, общее усиление будет умножено на два, т.е. 200×200 = 40000. Таким образом, если мы подключим три транзистора в такой конфигурации, общее усиление будет 200x200x200 = 8,000,000. Следовательно, очень слабый сигнал может быть использован для включения нормальной схемы с использованием такой конфигурации транзисторов.

В нашей схеме антенна (медный провод) подключена к базе первого транзистора. Когда мы помещаем эту антенну рядом с объектом, который находится под напряжением переменного тока, в антенну индуцируется небольшой ток из-за электромагнитной индукции. Этот ток запускает первый транзистор, а выход первого транзистора запускает второй и третий. Третий транзистор включает светодиод и цепь зуммера, указывая на наличие переменного напряжения.

Создание собственного бесконтактного датчика напряжения переменного тока

Используйте следующую принципиальную схему в качестве справочной при размещении компонентов на печатной плате (PCB).

Подключите одну клемму медного провода к базе первого транзистора. Медный провод будет действовать как антенна. Совет: для повышения чувствительности используйте проволоку длиной от 10 до 12 см.

Сделайте в корпусе два отверстия — одно для переключателя, а другое для снятия медного провода. Прикрепите переключатель к коробке.

Поместите схему в коробку.Выведите антенный провод наружу, скручивая его в виде спирали. Прикрепите его к коробке с помощью липкой ленты.

Подключите провода к переключателю в соответствии со схемой.

Подсоедините провода держателя батареи 9 В к цепи согласно схеме. Символ батареи должен иметь с одной стороны плюс для обозначения полярности.

После завершения вы готовы определить, присутствует ли напряжение переменного тока. Включите бесконтактный детектор напряжения переменного тока и поднесите его к объекту, который вы хотите узнать, присутствует ли напряжение.Если вы слышите зуммер, это означает наличие переменного напряжения, в противном случае напряжение переменного тока отсутствует.

Посмотрите видео:

Если у вас есть проект в области электроники, которым вы хотели бы поделиться, напишите нам по адресу [адрес электронной почты защищен].

| Тестеры напряжения переменного тока — испытательное оборудование и инструменты Triplett

Подробнее о электрическом тестере Triplett

Что такое электрический тестер или детектор переменного напряжения?

— это семейство продуктов, которые могут быстро и легко определять наличие напряжения и / или тока.Электрические тестеры портативны и эргономичны, что позволяет пользователю безопасно держать прибор рядом с источником электричества для тестирования. Электрические тестеры могут обнаруживать только переменный ток, только постоянный ток или сигналы как переменного, так и постоянного тока. Некоторые тестеры также могут проводить тесты на непрерывность и фазу.

Что такое контактные и бесконтактные электрические тестеры?

Существует два типа тестеров: контактные и бесконтактные. Контактные тестеры, как следует из названия, имеют зонды, которые должны физически контактировать с тестируемым сигналом, чтобы произвести измерение.Бесконтактные устройства обнаруживают электрический сигнал посредством магнитной индукции и поэтому не нуждаются в физическом соединении для проведения измерения.

Что такое электрические тестеры переменного и постоянного тока?

Наиболее распространенные тестеры измеряют сигналы переменного тока. Переменный ток (переменный ток) — это мощность, которую коммунальные предприятия подают в дома, офисы и производственные предприятия. Сигналы переменного тока присутствуют на панелях выключателей, настенных розетках, переключателях, осветительных приборах и т. Д. Тестеры постоянного тока (постоянного тока) предназначены для измерения сигналов низкого напряжения, связанных с цепями с батарейным питанием.

Встроенный ИК-термометр с ЖК-дисплеем отображает бесконтактные измерения температуры!

обнаруживают наличие напряжения или тока в розетке, удлинителе, осветительной арматуре, настенном выключателе или любом месте, где может присутствовать электричество. Пользователь помещает тестер рядом (в случае бесконтактного тестера) или в контакте (в случае контактного тестера) с электрической цепью. Тестер может предоставить результаты измерений в слуховом, визуальном виде или обоими способами.Звуковое обнаружение обычно осуществляется посредством щебетания, которое становится все громче и настойчивее по мере увеличения количества электричества. Визуальные предупреждения могут быть простыми светодиодными индикаторами или полностью цифровыми индикаторами с гистограммами.

— SUBSTATION-SAFETY.com

Отображение результатов 1–16 из 47

• Безопасное подтверждение работы детекторов низкого и высокого напряжения во время испытаний на отсутствие напряжения. Перезаряжаемый блок с низкоэнергетическими выходами: 12 В постоянного тока, 230 В переменного тока и 5000 В переменного тока.Работает с детекторами высокого напряжения емкостного и резистивного типа, двухполюсными и однополюсными. Также работает с двухполюсными тестерами низкого напряжения и бесконтактными детекторами напряжения.

  Подробнее…

---

• Персональные детекторы напряжения V-Watch — они могут спасти вашу жизнь. Это так просто. Часы V-Watch®, которые носятся на внешней стороне вашей одежды в средней части туловища, обеспечивают дополнительный уровень безопасности, обнаруживая и предупреждая …

  Подробнее…

---

• Антенна, расположенная под углом 45 °, предназначена для работы с биполярными детекторами напряжения типа VBD-3.Отлично подходит для труднодоступных мест. Не совсем то, что вы ищете? Свяжитесь с нами и сообщите свои точные требования, мы …

  Подробнее…

---

• Блок Верифинга используется для обеспечения правильной работы детектора напряжения. Подключенный к антенне двумя зажимами типа «крокодил», блок выдает напряжение и позволяет проверять правильность показаний на …

  Подробнее…

---

• Детектор высокого напряжения Sofamel VT-225/420-U — электронный детектор напряжения с микроконтроллером.Детектор высокого напряжения Sofamel VT-225/420-U оснащен новой усовершенствованной функцией, в которой импульс света создает …

  Подробнее…

---

• Детектор высокого напряжения Sofamel VT-45/420-U — это детектор напряжения, управляемый микроконтроллером. Этот детектор высокого напряжения имеет новую расширенную функцию, в которой импульс света обеспечивает прямое обнаружение контакта, предлагая …

  Подробнее…

---

• Детектор высокого напряжения Sofamel VT-66/220-U IEC представляет собой электронный детектор напряжения с микроконтроллером.Устройство оснащено новой усовершенствованной функцией, в которой импульс света обеспечивает прямое обнаружение контакта и …

  Подробнее…

---

• Электронный детектор напряжения Sofamel VT-22/66-U IEC — это оптический и акустический электронный детектор напряжения, управляемый микроконтроллером и обнаруживающий прямой контакт. Номинальное напряжение: от 22 до 66 кВ Частота: 50 Гц / 60 Гц Наличие напряжения обозначается …

  Подробнее…

---

• Детектор высокого напряжения Sofamel VT-15/45-U IEC от 15 до 45 кВ представляет собой визуальный и звуковой электронный детектор напряжения с обнаружением контакта и микроконтроллером.Номинальное напряжение: от 15 до 45 кВ Частота: 50 Гц / 60 Гц Отображается наличие напряжения …

  Подробнее…

---

• Детектор высокого напряжения Sofamel VT-4/12-U IEC от 4 до 12 кВ представляет собой оптический и акустический электронный детектор напряжения с микроконтроллером и обнаружением прямого контакта. Номинальное напряжение: от 4 до 12 кВ Частота: 50 Гц / 60 Гц Показано наличие напряжения …

  Подробнее…

---

• Электронный детектор напряжения Sofamel VTE-5/66-P — это визуальный и звуковой электронный детектор напряжения, управляемый микроконтроллером и обнаруживающий прямой контакт.Извещатель напряжения Sofamel VTE-5/66-P. Благодаря встроенному двойному …

  Подробнее…

---

• Электронный детектор высокого напряжения Sofamel VTE-5/36-P — это оптический и акустический детектор напряжения. Благодаря этому извещатель Sofamel VTE-5/36-P гарантирует совершенно безопасную индикацию даже в конфликтных средах электрического поля. Номинальный …

  Подробнее…

---

• Аналоговый детектор напряжения Sofamel VT-5/66-U — это оптический блок, который отображает наличие напряжения с помощью встроенных цветных светодиодов.Детектор имеет встроенную функцию самопроверки для обеспечения полной безопасности. Sofamel VT-5/66-U Напряжение …

  Подробнее…

---

• Детектор напряжения Sofamel VT-5/66-P предназначен для индикации наличия высокого напряжения с помощью светодиодных индикаторов. Устройство оснащено функцией самопроверки, управляемой пьезоигнетателем. Dectector поставляется с рабочей стойкой и …

  Подробнее…

---

• Электронный детектор напряжения Sofamel VT-5/36-P Compact Std — это оптический детектор напряжения, который поставляется с опорной стойкой.Наличие напряжения отображается светодиодным освещением и имеет встроенное устройство самопроверки. Софамель …

  Подробнее…

---

• Электронный детектор напряжения Sofamel VT-5/36-U Compact Std — это оптический детектор напряжения со встроенной функцией самопроверки. Электронный детектор напряжения Sofamel VT-5/36-U Compact Std работает без батареи. Софамель ВТ-5/36-У Компакт …

  Подробнее…

---

Распиновка модуля датчика напряжения, характеристики, характеристики и схема Arduino

Датчик напряжения — это точный недорогой датчик для измерения напряжения.В его основе лежит принцип конструкции резистивного делителя напряжения. Это может уменьшить входное напряжение красного клеммного разъема в 5 раз.

• Входное напряжение: от 0 до 25 В
• Диапазон обнаружения напряжения: 0.02445 по 25
• Разрешение аналогового напряжения: 0,00489 В
• Не требует внешних компонентов
• Простота использования с микроконтроллерами
• Маленький, дешевый и доступный
• Размеры: 4 × 3 × 2 см

Другие модули: модуль инфракрасного датчика , модуль датчика LDR, модуль зарядки / разрядки литий-ионной батареи TP4056A, модуль RTC DS3231, модуль драйвера шагового двигателя TMC2209, модуль драйвера шагового двигателя DRV8825, модуль драйвера шагового двигателя A4988, NEO-6MV2 GPS Модуль, модуль джойстика, EM18 — модуль считывателя RFID, модуль акселерометра ADXL335, датчик влажности почвы

Связанные компоненты: HMC5883L, резисторы, регулятор напряжения IC

— это простой и очень полезный модуль, в котором используется делитель потенциала для уменьшения любого входного напряжения в 5 раз.Это позволяет нам использовать аналоговый входной вывод микроконтроллера для контроля напряжений, превышающих допустимые. Например, с диапазоном аналогового входа 0–5 В вы можете измерять напряжение до 25 В. Этот модуль также включает удобные винтовые клеммы для простого и надежного подключения провода.

Внутренняя принципиальная схема модуля датчика напряжения приведена ниже.

Цепь напряжения состоит из схемы делителя напряжения из двух резисторов, в которых R1 составляет 30 кОм, а R2 — 7.5К.

Взаимодействие датчика напряжения с Arduino или любым другим микроконтроллером довольно просто. Подключите V _CC и GND источника напряжения, напряжение которого необходимо измерить, к винтовым клеммам датчика напряжения. Подключите контакты S и — (GND) датчика напряжения к аналоговому контакту и GND Arduino соответственно.

Входное и выходное напряжение можно рассчитать по формуле:

Vin = Vout * (R2 / (R1 + R2))
Здесь R1 = 30 кОм и R2 = 7.5 кОм
Vout = (аналоговое значение * 5/1024). 

ДЕТЕКТОР НАПРЯЖЕНИЯ 3481 | Хиоки

Главная Продукция ДЕТЕКТОР НАПРЯЖЕНИЯ 3481

Неметаллический контактный датчик напряжения со светодиодной подсветкой

• CAT IV 600 В

Hioki является лидером в области технологий испытаний и измерений неметаллических контактов, что способствует безопасности на рабочем месте.Hioki 3481 — это неметаллический контактный датчик напряжения в виде ручки с яркой светодиодной подсветкой, обеспечивающий безопасность и эффективность работы даже в условиях недостаточной освещенности. При обнаружении напряжения светодиод загорается красным вместе со звуковым сигналом.

Основные характеристики

• Бесконтактное обнаружение переменного напряжения от 40 В до 600 В с помощью яркого светодиода
  
• Ручка, компактный детектор с зажимом для кармана
  
• Визуальная и звуковая индикация обнаружения напряжения
  
• Соответствует стандартам безопасности CAT IV 600 В
  
• Предотвращение разряда батарей с функцией самопроверки батареи и функцией автоматического отключения питания

Арт.(Код заказа)

Безопасное и компактное обнаружение напряжения с возможностью CAT IV (600 В)

Благодаря компактной и легкой конструкции этот инструмент легко использовать в любом месте. Отсутствие открытого металла в датчике обеспечивает безопасное измерение.

Свет, предназначенный для облегчения использования в темных местах

Наконечник прибора оснащен подсветкой, что удобно, когда вам нужно проверить измеряемую площадь или рабочее место в темноте.

Функциональность для настройки чувствительности в зависимости от операционной среды

Чувствительность обнаружения прибора можно регулировать в диапазоне от 40 В до 80 В переменного тока.