Использование конденсатора в качестве сопротивления • Все своими руками
Опубликовал admin | Дата 10 ноября, 2014
Рубрика: Самостоятельные расчеты
Маломощные зарядные устройства для герметизированных малогабаритных аккумуляторов, блоки питания для светодиодных ламп, блоки питания для низковольтных слаботочных устройств обычно подключают к первичной сети переменного тока 220 вольт через понижающие трансформаторы или добавочные резисторы. При этом на гасящем резисторе выделяется большая бесполезная мощность в виде тепла, а трансформаторы имеют большие габариты и вес.
Можно конечно применить малогабаритные трансформаторы, но из-за применения в них очень тонких обмоточных проводов, резко уменьшается надежность таких блоков питания. Известно, что конденсатор, установленный в цепи переменного тока, обладает реактивным сопротивлением, которое зависит от частоты переменного тока, протекающего через его обкладки. Использование конденсаторов позволяет гасить излишнее напряжение, при этом мощность на реактивном сопротивлении не выделяется и это является большим преимуществом конденсатора перед резистором.
Так как полное сопротивление Z цепи, составленной из последовательно включенных нагрузки с активным сопротивлением Rн и гасящего конденсатора с реактивным сопротивлением Хс равно
то прямой расчет емкости гасящего конденсатора довольно сложен.
Поэтому проще воспользоваться номограммой. На ней по оси абсцисс отложены величины сопротивлений нагрузки Rн в килоомах, а по оси ординат отложены величины емкостей гасящих конденсаторов в микрофарадах. По оси, проведенной под углом сорок пять градусов – полные сопротивления Z цепи в килоомах.
Пример. Мостовой выпрямитель с выходным напряжением 12 вольт и током нагрузки 120 мА необходимо питать от сети переменного тока 220 вольт. Надо найти емкость гасящего конденсатора, подключенного последовательно выпрямительному диодному мосту.
Для начала нам необходимо определить сопротивление нагрузки. Rн = U/I = 12 В / 0,12 А = 100 Ом. Теперь определяем полное сопротивление цепи в сети переменного тока 220 вольт. Z = 220 В/0,12 А = 1833 Ом. Далее определяем емкость гасящего конденсатора по номограмме. Для этого из точки на оси абсцисс, соответствующей сопротивлению 100 Ом восстановим перпендикуляр. Через точку, находящуюся на оси Z и соответствующей сопротивлению 1833 Ома, проводим дугу В с центром в точке 0, до пересечения с перпендикуляром А. Получаем точку С, которую проектируем на оси Y – ось емкости. Получаем необходимую емкость гасящего конденсатора, примерно 1,8 мкф. Все просто и удобно. Успехов. К.В.Ю.
Скачать рисунок номограммы можно в формате sPlan здесь.
Использование конденсатора в качестве сопротивления (Одна Загрузка)
Просмотров:20 652
Метки: Расчет конденсатора
Высоковольтный сетевой блок питания с гасящим конденсатором и защитой
Во многих конструкциях радиолюбители применяют бестрансформаторные блоки питания с гасящим конденсатором.
Они привлекательны своей простотой, им не опасны замыкания выхода. Эти блоки, по существу, представляют собой источники тока, значение которого зависит от ёмкости гасящего конденсатора. Оно не может быть превышено даже при коротком замыкании в нагрузке. Но по той же причине такие блоки нельзя включать в сеть при недостаточной нагрузке или вовсе без неё. В этих случаях напряжение на выходе блока резко возрастает и способно достичь амплитуды сетевого напряжения, в результате чего может быть пробит сглаживающий конденсатор выпрямителя. По той же причине возможен выход из строя и деталей устройства, которое питается от такого блока. Поэтому блок питания с гасящим конденсатором без соответствующих мер защиты недопустимо включать в сеть без нагрузки.
Но самый опасный недостаток блока питания с гасящим конденсатором — тяжёлые условия работы этого конденсатора, вследствие чего велика вероятность его пробоя с тяжёлыми последствиями. Поэтому необходима защита блока не только от недостаточной нагрузки, но и от последствий пробоя гасящего конденсатора.
Подробно об особенностях блоков питания с гасящим конденсатором можно прочитать в статье [1].
Вариант блока питания с защитой от описанных выше ситуаций предложен в этой статье. В типовую схему добавлено всего несколько деталей, которые практически всегда есть под рукой. Проведённые эксперименты показали, что защита эффективна и при пробое гасящего конденсатора, и при отключении нагрузки или уменьшении потребляемого ею тока. Порог срабатывания защиты может быть легко установлен на любом уровне.
На рисунке изображена схема блока, который обеспечивает выходной ток примерно 120 мА при выходном напряжении до 130 В. Он предназначен для питания светильника из соединённых в последовательные и параллельные группы мощных светодиодов. Мне удалось подобрать симметричные динисторы VS1-VS4 так, что защита срабатывает при превышении выходным напряжением значения около 135 В. Идея использовать цепочку последовательно соединённых ди-нисторов взята из статьи [2].
Рис. Схема блока, который обеспечивает выходной ток примерно 120 мА при выходном напряжении до 130 В
Тринистор VS5, резистор R3, динисторы VS1-VS4 и диод VD5 — элементы собственно защиты.
Резистор R2 и плавкая вставка FU1 тоже выполняют защитные функции, но они обычно имеются в любом блоке питания с гасящим конденсатором независимо от того, применяется ли там предлагаемая защита или нет.
Допустим, нагрузка отключилась. Например, перегорели светодиоды, питаемые от блока. Напряжение на выходе выпрямительного моста VD1-VD4 начинает расти. При некотором его значении динисторы VS1-VS4 открываются, и проходящий по ним ток открывает тринистор VS5, который замыкает выход выпрямителя. Это повторяется в каждом полупериоде сетевого напряжения, не давая напряжению на конденсаторе C2 превысить допустимое значение. Диод VD5 защищает управляющий электрод тринистора VS5 от разрядного тока конденсатора C2, который без этого диода может быть довольно значительным и вывести из строя тринистор.
Если ёмкость гасящего конденсатора C1 невелика, ни резистор R2, ни плавкая вставка FU1 после срабатывания защиты не перегорят, и в таком состоянии блок может находиться очень долго. После восстановления нагрузки он возвратится в обычный рабочий режим.
Но при большой ёмкости гасящего конденсатора перегорание резистора R2 возможно. В моём случае при ёмкости конденсатора C1 3,6 мкФ этот резистор перегорал.
После пробоя гасящего конденсатора напряжение на выходе выпрямителя также начинает расти, а когда оно достигает порога срабатывания защиты, симметричные динисторы VS1-VS4 и тринистор VS5 открываются. Это закорачивает выход выпрямителя, предохраняя от перенапряжения нагрузку. Но ток, протекающий через плавкую вставку FU1, резистор R2, диодный мост VD1-VD4 и тринистор VS5, будет ограничен лишь сопротивлением резистора R2, прямым сопротивлением p-n переходов двух выпрямительных диодов и сопротивлением анод-катод открытого тринистора VS5.
Естественно, ток в этой цепи значительно возрастёт, что вызовет перегорание резистора R2 и плавкой вставки FU1 (именно в такой последовательности, причём чаще всего вставка FU1 остаётся целой). Как показали многочисленные эксперименты, выпрямительные диоды и тринистор указанных на схеме типов выдерживают аварийный ток без повреждений.
Подключённый же к выходу блока питания контрольный светодиод остался цел после всех экспериментов с имитацией пробоя конденсатора, что свидетельствует о надёжности защиты нагрузки.
Имейте в виду, что далеко не все конденсаторы могут работать в качестве гасящего (C1). Теоретически конденсатор в цепи переменного тока мощности не рассеивает. Но реально в диэлектрике, находящемся в сильном переменном электрическом поле, и в тонких обкладках, по которым протекает значительный ток, выделяется некоторое количество тепла. Можно заранее проверить пригодность конденсатора для использования в качестве гасящего, просто включив его напрямую в электросеть и через полчаса оценив температуру корпуса. При этом следует соблюдать крайнюю осторожность, поскольку некоторые конденсаторы, даже рассчитанные на высокое напряжение постоянного тока, в таком режиме могут взорваться. Лучше всего на время проверки поместить конденсатор в прочный контейнер. Если конденсатор успевает заметно разогреться, он непригоден для использования в качестве гасящего.
Практически не нагреваются специальные конденсаторы для промышленных электроустановок, рассчитанные на большую реактивную мощность. На таких конденсаторах обычно указано допустимое не постоянное, а переменное напряжение. Их используют, например, в люминесцентных светильниках и в пускорегулирующих устройствах асинхронных электродвигателей. Пригодны также плёночные помехоподавляющие конденсаторы класса защиты X2 на переменное напряжение 250 В и более.
Из «обычных» конденсаторов можно применять металлоплёночные К73-17 с номинальным постоянным напряжением не менее 630 В. Они выдерживают переменную составляющую приложенного к ним напряжения амплитудой примерно до 350 В. Приблизительно такой она становится при повышении эффективного значения напряжения в сети 230 В на 10 %, что согласно действующему стандарту вполне возможно. Применять такие конденсаторы на меньшее постоянное напряжение недопустимо. Например, конденсаторы К73-17 на 400 В надёжно работают лишь при амплитуде переменного напряжения не более 280 В.
О методике расчёта ёмкости гасящего конденсатора можно прочитать в статьях [1] и [3]. В последней приведены и рекомендации по выбору гасящих конденсаторов из ассортимента тогда доступных.
Я применил в описываемом блоке питания полипропиленовый конденсатор К78-22 от люминесцентного светильника, в котором он использовался для улучшения коэффициента мощности и включался для этого непосредственно в сеть. Он выдерживает переменное напряжение до 450 В частотой 50 Гц.
Диоды 1N4007 можно заменить другими выпрямительными диодами или готовыми выпрямительными мостами с допустимым обратным напряжением не менее 800 В, выдерживающими средний выпрямленный ток не менее 1 А и кратковременные импульсы тока амплитудой не менее 30 А.
Симметричные динисторы DB3 и DB4 допустимо комбинировать между собой в любом сочетании, набирая нужное напряжение срабатывания защиты. Напряжение открывания динисторов DB3 находится в пределах 28…36 В, а динисторов DB4 — 35…40 В. Для них допустим импульсный ток до 2 А, что вполне достаточно для надёжного открывания тринистора любого типа.
Эти динисторы, а также диоды 1N4007 можно выпаять из электронных балластов КЛЛ. Заменять упомянутые дини-сторы приборами серии КН102 нельзя. Они не выдерживают ток, необходимый для открывания тринистора КУ221Г Тринистор КУ221Г устойчив к значительным кратковременным перегрузкам, допустимый импульсный ток в открытом состоянии у него — 100 А. Но можно применять и другие тринисторы. Главное, чтобы допустимое напряжение в закрытом состоянии было не менее 300 В, допустимый ток — не менее 10 А (кратковременно не менее 30 А). Подойдут, например, КУ202Л-КЛ202Н.
О резисторе R2 необходимо сказать особо. Понятно, что чем меньше допустимая рассеиваемая им мощность, тем быстрее он перегорит. Но эта мощность должна быть не меньше той, что выделяется на этом резисторе при нормальной работе блока питания, когда он не должен перегреваться и уж тем более перегорать. Если это условие не выполняется, следует применить резистор меньшего сопротивления либо с большей номинальной мощностью. Возможно, при уменьшенном сопротивлении резистора R2 потребуется и более мощный тринистор, ток через который при пробое гасящего конденсатора увеличится.
Интересно, что более чем в десятке проведённых экспериментов с имитацией пробоя конденсатора резистор R2 мощностью 0,25 Вт сгорал первым. Плавкая вставка FU1 на 0,5 А перегорела всего один раз. Причём резисторы МЛТ именно сгорают с шипением, искрами и пламенем. Более современные резисторы перегорают с громким хлопком, внешне никак не изменяясь. Но для обеспечения пожаробезопасности на резистор R2 в любом случае необходимо надеть трубку из негорючего материала, например из стекловолокна. Такие трубки можно найти в утюгах и других электронагревательных приборах.
Для обеспечения безопасности при установке порога срабатывания защиты необходимо питать блок через разделительный трансформатор. Прежде всего, оцените потребное число дини-сторов. Для этого измерьте и запишите напряжение открывания каждого имеющегося динистора. Затем выберите из числа проверенных те, сумма напряжений открывания которых наиболее близка к требуемому порогу срабатывания защиты. Если в наличии много динисторов, выбрать из них нужные будет несложно.
Для точной подгонки порога можно один из динисторов заменить одним или несколькими стабилитронами. После этого останется установить подобранные детали на плату блока питания и проверить её в работе.
Для проверки подключите собранный блок без нагрузки к автотрансформатору, выходное напряжение которого предварительно установите равным нулю. К выходу блока подключите вольтметр. Затем медленно повышайте напряжение на выходе автотрансформатора. Поскольку блок питания работает без нагрузки, напряжение на его выходе будет близким к амплитуде входного и расти вместе с ним. Когда оно сравняется с порогом защиты, она сработает, и показания вольтметра перестанут расти. Этот момент будет легко зафиксировать по увеличению громкости гудения автотрансформатора. Нужно убедиться, что резистор R2 не перегорит при этом состоянии блока питания даже при максимально возможном напряжении в сети.
Рекомендую несколько раз включить блок питания в сеть без нагрузки, а затем с закороченным гасящим конденсатором, чтобы удостовериться в надёжном срабатывании защиты в обоих случаях, а также в пожаробезопасном сгорании резистора R2 при пробое конденсатора.
Несколькими сгоревшими резисторами ради безопасности стоит пожертвовать.
Литература
1. Дорофеев М. Бестрансформаторный с гасящим конденсатором. — Радио, 1995, № 1, с. 41, 42; № 2, с. 36, 37.
2. Нечаев И. Сигнализатор превышения номинального сетевого напряжения. — Радио, 2017, № 11, с. 37, 38.
3. Бирюков С. Расчёт сетевого источника питания с гасящим конденсатором. — Радио, 1997, № 5, с. 48-50.
Автор: А. Карпачев, г. Железногорск Курской обл.
Искрогасительные конденсаторы «SQC» и колпачки «RFI»
№13
- №13
Что касается риска для выключателя питания, связанного с отключением обслуживания дуги или включением горения, оба эти риска представляют опасность для усилителей большой мощности, включение менее опасно для усилителей малой мощности. Переключатели с годами стали дешевле из-за меньшего количества металла, я все еще использую 1960 винтажных переключателей в моем ST70 и pas2 без проблем. Но у обоих иногда отключался щелчок, я поставил 0,02 @ 1000 на переключатели двадцать пять лет назад, и это решило эту проблему. Молния взорвала один лет 15 назад, заменила его другим из того же мешка с излишками R***** S*****, который до сих пор держится. Мое замечание по поводу списка UL/VDE на перепускном колпачке выключателя питания в блоках питания для ПК: да, они используют некоторые хитрые детали, поэтому, чтобы получить рейтинг UL, теперь они должны использовать номинальный колпачок на входном выключателе, который доказал свою надежность, или хотя бы дизайн.
№14
- №14
Ну, это тороид на 700-800 ВА с двумя вторичными обмотками, двумя мостами по 25 А и 60 000 мкФ. (без медленного пуска). Таким образом, импульсный ток при включении почти зависит от мгновенного линейного напряжения и импеданса первичной линии. Обратный ход V при выключении зависит от индуктивности рассеяния XFMR и тока в установившемся режиме. Первый случай является насущной проблемой в этой конструкции!
В штатном блоке выключатель имеет керамический колпачок.
№15
- №15
Это именно то, что я искал в объяснении.
У меня сложилось впечатление, что, прочитав данные Vishay на крышке X вместе с общими схемами, я не увидел никакой реальной пользы для защиты от радиопомех и электромагнитных помех. Поэтому я искал простое решение для впускного фильтра, не вдаваясь в разрезание панели для универсального решения этой проблемы. Я также был бы не против построить простую схему медленного пуска для этого устройства в зависимости от общей стоимости, связанной с ним. Infinai, похоже, имеет широкое представление о конструкции GFA555, и я был бы признателен за любой вклад, который вы могли бы внести в дальнейшую пользу моей цели; снизить среднее время безотказной работы коммутатора и уменьшить или свести на нет любые электромагнитные/радиочастотные помехи, поступающие от входа переменного тока. Я проверил блоки питания DOA, которые у меня есть, но они имеют очень нестандартную конструкцию и сильно недооценены для этого приложения.
№16
- №16
1) Защита от перенапряжения в заводской конфигурации, т.е. без медленного пуска, контакты выключателя переменного тока изнашиваются, потому что они не рассчитаны на пиковые токи при включении. Много задокументированных отказов в области сломанных выключателей.
Я разработал и построил простую схему медленного пуска, описанную на этом форуме. (Я использовал избыточное реле HD 110 В через большой керамический силовой резистор на первичной обмотке. Катушки реле питаются от напряжения обеих вторичных шин ~ 160 В постоянного тока вместе с гасящим резистором и защитой диодной катушки. Вместо этого я бы порекомендовал силовой термистор CL-60. мощного резистора сейчас.) Я разместил фотографии мода, пожалуйста, поищите по форуму.
3) добавление сетевого фильтра EMI/RFI, тем самым вводя заземление в 555 ампер. Я не уверен, что это преимущество. Возможно, решение на системном уровне для проблемных установок? Возможно, внешний блок фильтра электромагнитных/радиочастотных помех с выделенной цепью переменного тока для всех аудиокомпонентов в системе.
Показать скрытый контент низкого качества
- Статус
- Эта старая тема закрыта. Если вы хотите повторно открыть эту тему, свяжитесь с модератором, нажав кнопку «Пожаловаться».
Фейсбук Твиттер Реддит Пинтерест Тамблер WhatsApp Электронная почта Делиться Связь
Введение в технологию SiPM
Кремниевый фотоумножитель (SiPM) решает задачу обнаружения, синхронизации и количественной оценки сигналов низкой освещенности вплоть до однофотонного уровня.
Традиционно являясь областью вакуумных фотоумножителей (ФЭУ), лавинных фотодиодов (APD) или PIN-фотодиодов с усилителем с высоким коэффициентом усиления, SiPM теперь предлагает очень привлекательную альтернативу, которая точно имитирует возможности обнаружения при слабом освещении ФЭУ предлагает все преимущества полупроводникового устройства — работу при низком напряжении, нечувствительность к магнитным полям, механическую прочность и превосходную однородность отклика.
Благодаря этим характеристикам SiPM быстро завоевал признание в области медицинской визуализации, обнаружения опасностей и угроз, биофотоники, физики высоких энергий, LiDAR и других приложений с низкой освещенностью и высокой скоростью.
Строительным блоком всех Si-ФЭУ является квадратный микро-ЛФД, который работает в стабильной точке выше напряжения пробоя (V BR ) в «режиме Гейгера». Смещение выше разбивки известно как «чрезмерное смещение» (V OB ), поэтому рабочее смещение равно V BR + V OB .
Напряжение пробоя зависит от рабочей температуры, и это обсуждается позже.
Каждый микро-APD соединен последовательно с гасящим резистором, и такая комбинация называется однофотонным лавинным диодом «SPAD» или «микроячейкой». SiPM состоит из многих тысяч SPAD, электрически развязанных гасящими резисторами.
Падающие фотоны обнаруживаются отдельными SPAD, которые лавинообразно высвобождают фиксированный и повторяемый заряд с коэффициентом усиления более одного миллиона. Этот сигнал легко измеряется выше уровня собственных шумов следующих схем предварительного усиления — ключевое преимущество перед технологиями на основе APD. Когда этот заряд проходит через гасящий резистор, напряжение смещения падает, останавливая лавину и возвращая смещение SPAD в устойчивое состояние гейгеровской моды, готовое к обнаружению следующего падающего фотона.
Таким образом, отдельные SPAD являются «чувствительными к одиночным фотонам», и, поскольку выходной сигнал SiPM представляет собой сумму вкладов заряда каждого обнаруженного фотона, можно определить количество фотонов, анализируя высоту каждого импульса.
На следующем графике показан типичный отклик SiPM от 1 до 6 одновременных фотонов с усилением трансимпеданса 2 В/А:
В первом приближении сигнал может быть описан с помощью двойной экспоненциальной функции с постоянной времени нарастания несколько сотен пикосекунд и постоянная времени перезарядки 55 нс (NUV-MT, избыточное смещение 12 В). График ясно демонстрирует однородный заряд на фотон и потенциал для определения количества фотонов на событие.
Приведенная выше форма импульса намекает на наличие быстрых частотных составляющих, которые можно выделить с помощью фильтра верхних частот. Этот подход более подробно обсуждается на странице поддержки Временные характеристики .
Как и в случае любого детектора, Si-ФЭУ будет демонстрировать темновые отсчеты, вызванные тепловыми электронами, запускающими лавину. Поскольку эти темновые отсчеты являются разрядом одного SPAD, они неотличимы от сигнала обнаруженного фотона, и поэтому желательна низкая скорость темнового счета (DCR).
Поскольку они вызваны тепловыми электронами, темные числа увеличиваются с повышением температуры, удваиваясь каждые ~9-10°С. Избыточное смещение также влияет на DCR с положительным коэффициентом.
Шум в SiPM также зависит от перекрестных помех и послеимпульсов. Чтобы уменьшить вероятность оптических перекрестных помех между отдельными SPAD, SiPM NUV-MT имеют очень узкий « M заполненный металлом T паз», отсюда и название NUV-MT. Другие методы повышения производительности включают в себя улучшенное улавливание примесей и снижение паразитного значения RC. DCR, перекрестные помехи и послеимпульсные импульсы более подробно обсуждаются в главе 9.6 (избыточное смещение 12 В). Заряд SPAD и, следовательно, коэффициент усиления увеличиваются с увеличением перенапряжения. Дополнительную информацию можно найти на странице поддержки Gain .
Поскольку SiPM состоит из микро-APD вместе с гасящим резистором, схемой соединения и канавками между микроячейками, можно видеть, что квантовая эффективность самого микро-APD является лишь одним из аспектов » Photon Эффективность обнаружения «(PDE) SiPM.
Большой шаг SPAD 40 мкм и эффективная конструкция SiPM NUV-MT также обеспечивают высокий геометрический коэффициент заполнения активной области микро-APD. В сочетании с высокой квантовой эффективностью это позволяет получать Si-ФЭУ с лучшим в отрасли значением коэффициента мощности в 63 % (смещение 12 В). PDE увеличивается с увеличением избыточного смещения, и дополнительную информацию можно найти в Photon Detection Efficiency Страница поддержки.
Ясно, что шаг SPAD ограничивает общее количество SPAD для данной активной площади Si-ФЭУ — SiPM AFBR-S4N44P014M «4 мм» имеет активную площадь 3,74×3,84 мм² с 8622 SPAD; AFBR-S4N66P014M 6,14×6,14 мм² имеет 22428.
Количество SPAD имеет большое значение с точки зрения характеристик насыщения и линейности SiPM. В случае быстрых импульсных событий это физический ограничивающий фактор для количества обнаруженных мгновенных фотонов; с более длинными сигналами, такими как показания сцинтиллятора, он сочетается со временем перезарядки, гасящим резистором и емкостью SPAD, а также с последовательным сопротивлением нагрузки для определения насыщения.
По этой причине производители обычно указывают сопротивление нагрузки для всех значений Tau, и важно учитывать это значение при сравнении Tau, поскольку низкое последовательное сопротивление в несколько Ом приведет к значительно более высокой производительности. Дополнительную информацию можно найти в Линейность и насыщенность страница поддержки.
Как упоминалось ранее, напряжение пробоя Si-ФЭУ зависит от температуры, поэтому можно понять, что если рабочее смещение фиксировано, то избыточное смещение будет изменяться в зависимости от температуры. Поскольку характеристики SiPM меняются в зависимости от перенапряжения, производительность SiPM меняется в зависимости от температуры.
В подавляющем большинстве случаев Si-ФЭУ используются с фиксированным напряжением смещения, поскольку небольшие изменения избыточного смещения не являются критическими. В случаях, когда необходимо компенсировать влияние температуры, можно использовать активное управление смещением/избыточным смещением для стабилизации усиления и PDE.
Стабилизация температуры с помощью термоэлектрических охладителей или других методов редко бывает рентабельной.
Там, где требуется стабилизация коэффициента усиления и PDE, пользователи могут воспользоваться низким и предсказуемым коэффициентом NUV-MT +30 мВ/°C, отслеживая температуру и регулируя напряжение смещения таким образом, чтобы поддерживалось постоянное перенапряжение. Производители таких продуктов, как портативные спектроскопические детекторы излучения, будут использовать этот подход для стабилизации коэффициента усиления и PDE, чтобы в одном и том же канале многоканального анализатора (MCA) всегда возникал пик определенной энергии.
Следует отметить, что метод стабилизации с избыточным смещением НЕ БУДЕТ влиять на другие связанные с температурой эффекты, такие как увеличение скорости темнового счета (DCR) и связанный с этим темновой ток, поэтому важно учитывать диапазон рабочих температур системы, использующей SiPM, для убедитесь, что минимальный сигнал остается обнаруживаемым при максимальной рабочей температуре.
В случае ручного спектроскопического детектора излучения это означает, что уровень шума должен оставаться ниже минимального обнаруживаемого энергетического канала MCA.
Это может быть достигнуто за счет уменьшения избыточного смещения. Например, DCR технологии NUV-MT составляет 125 000 имп/с/мм² при избыточном смещении 12 В и уменьшается вдвое до ~62,5 000 000 имп/с при 7 В. Поскольку усиление и PDE также снижаются, этот подход снижает производительность при более низких уровнях температуры, поскольку SiPM редко используются с динамическим управлением избыточным смещением для активного изменения характеристик — обычно это используется для стабилизации усиления и PDE. Дополнительную информацию можно найти в Breakdown Voltage 9.0167 страница поддержки.
Компания Broadcom выпустила примечания по применению, содержащие справочную информацию как для новых пользователей, так и для тех, кто более знаком с SiPM:
| Обзор семейства SiPM от Broadcom | |
| Краткое описание продукта, серия SiPM NUV-MT | |
| Краткое введение в SiPM | |
| Работа с SiPM Broadcom | |
| Корреляция производительности NUV-MT | |
| Однофотонные измерения NUV-MT | |
| Характеристики SiPM для пользователей PMT |
Для получения более подробной информации посетите страницы поддержки, используя ссылки в этой статье и справа на этой странице.
