Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов — ГОСТ 14209-97 | ГОСТ

Страница 1 из 13

ГОСТ 14209-97
(МЭК 354-91)

Межгосударственный Совет
по стандартизации, метрологии и сертификации

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

 

РУКОВОДСТВО ПО НАГРУЗКЕ СИЛОВЫХ МАСЛЯНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

LOADING GUIDE FOR OIL-IMMERSED POWER TRANSFORMERS

Дата введения 2002.01.01

 

ПРЕДИСЛОВИЕ

1 РАЗРАБОТАН МТК 36; Открытым акционерным обществом «Украинский научно-исследовательский проектно-конструкторский и технологический институт трансформаторостроения» ОАО «ВИТ»

ВНЕСЕН Государственным комитетом Украины по стандартизации, метрологии и сертификации

2 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол № 11 от 23.04.1997 г.)

За принятие проголосовали:

Наименование государства	Наименование национального органа стандартизации
Азербайджанская Республика	Азгосстандарт
Республика Армения	Армгосстандарт
Республика Беларусь	Госстандарт Республики Беларусь
Республика Казахстан	Госстандарт Республики Казахстан
Кыргызская Республика	Кыргызстандарт
Республика Молдова	Молдовастандарт
Российская Федерация	Госстандарт России
Республика Таджикистан	Таджикгосстандарт
Туркменистан	Главгосинспекция Туркменистана
Республика Узбекистан	Узгосстандарт
Украина	Госстандарт Украины

3 Настоящий стандарт представляет собой полный аутентичный текст МЭК 354 (1991) «Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов» с дополнениями, набранными курсивом

4 Постановлением Государственного комитета Российской Федерации по стандартизации и метрологии от 02. 04.2001 №158-ст Межгосударственный стандарт ГОСТ 14209-97 введен в действие в качестве Государственного стандарта Российской Федерации с 01.01.2002.

5 Взамен ГОСТ 14209-85

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНЫЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НД, на который дана ссылка	Номер пункта, подпункта, перечисления, приложения
ГОСТ 3484.2-88	1.2, 2.3.3, 2.6.1, приложение В
ГОСТ 11677-85	1.1, 1.6.4, 1.6.5, 2.6.1, 2.6.2, приложение С

 

1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1 Область применения

 

Настоящий стандарт распространяется на масляные трансформаторы, соответствующие требованиям ГОСТ 11677. Стандарт содержит рекомендации по допустимым режимам нагрузок, превышающих номинальную мощность «трансформаторов в пределах установленных ограничений. Относительно печных трансформаторов, из-за особенностей их режимов нагрузки, следует пользоваться соответствующей консультацией у изготовителя.

1.2 Назначение

 

В настоящем стандарте приведены указания по определению технически обоснованных режимов нагрузки силовых трансформаторов с точки зрения допустимых температур и термического износа. Даны рекомендации по эксплуатации трансформаторов с нагрузкой, превышающей номинальное значение, и рекомендации для потребителей по выбору соответствующих номинальных величин и условий нагрузки вновь устанавливаемых трансформаторов.
Требования к превышениям температуры масляных трансформаторов при постоянной номинальной нагрузке и соответствующие испытания — по ГОСТ 3484.2. Следует отметить, что в ГОСТ 3484.2 за основу принято среднее значение превышения температуры обмотки, тогда как в настоящем стандарте ссылаются, в основном, на температуру наиболее нагретой точки; указанные значения приводятся только как рекомендуемые.
В стандарте приводятся математические модели для оценки возможных последствий различных режимов нагрузки, циклических или систематических, при различных температурах охлаждающей среды.

Эти модели включают методики расчета допустимой температуры в трансформаторе, в частности, температуры наиболее нагретой точки обмотки. Эта температура, в свою очередь, используется для определения относительной скорости термического износа.
Стандарт содержит также рекомендации по ограничению допустимых нагрузок в соответствии с результатами расчета температуры. Настоящие рекомендации распространяются на трансформаторы различных категорий в зависимости от мощности и назначения, а также учитывают режимы нагрузки: режим постоянных нагрузок, режим систематических неаварийных нагрузок или режим кратковременных аварийных нагрузок.

Для трансформаторов малой мощности, называемых здесь распределительными, в стандарте приведены графики определения циклических режимов нагрузки для заданной температуры охлаждающей среды по отношению к номинальным условиям нагрузки при нормальной температуре для трансформаторов, соответствующих ГОСТ 3484.2.
Для трансформаторов большой мощности методы расчета температуры отличаются в зависимости от вида охлаждения. Категория трансформаторов средней мощности включает трехфазные двухобмоточные трансформаторы мощностью до 100 МВ×А или эквивалентные им:
трансформаторы большей номинальной мощности (свыше 100 МВ×А) определены как трансформаторы большой мощности. Для таких трансформаторов рекомендуется выполнять расчеты по значениям отдельных параметров, полученных при проведении типовых испытаний. По изложенным в настоящем документе причинам рекомендуемые ограничения для этих двух категорий трансформаторов имеют незначительные различия.
Часть первая «Общие положения» включает определения, общие принципы, основные данные и специальные рекомендации по работе различных категорий трансформаторов.
Во второй части «Расчет температуры» представлены используемые математические модели.
В третьей части «Таблицы допустимых нагрузок» приведены результаты расчета в виде графиков и таблиц для стандартных условий.

1.3 Определения

 

В настоящем стандарте приняты следующие определения:
1. 3.1 Распределительный трансформатор

Трехфазный трансформатор номинальной мощностью не более 2500 кВ×А или однофазный номинальной мощностью не более 833 кВ×А классов напряжения до 35 кВ включительно, то есть понижающий трансформатор с раздельными обмотками и напряжением распределительной сети, с охлаждением ON и без переключения ответвлений обмоток под нагрузкой.
1.3.2 Трансформатор средней мощности

Трехфазный трансформатор номинальной мощностью не более 100 МВ×А или однофазный номинальной мощностью не более 33,3 МВ×А с раздельными обмотками, в котором сопротивление короткого замыкания  (в процентах) вследствие ограничений плотности потока рассеяния не превышает значения

где W — количество стержней;
Sr — номинальная мощность, МВ·А.
Эквивалентный номинальный режим для автотрансформаторов определяется по приложению А.
1.3.3 Трансформатор большой мощности
Трансформатор мощностью более 100 МВ×А (трехфазный) или с предельным сопротивлением короткого замыкания, превышающим приведенное выше значение.

1.3.4 Режим циклических нагрузок
Режим нагрузки с циклическими изменениями (обычно цикл равен суткам), который определяют с учетом среднего значения износа за продолжительность цикла. Режим циклических нагрузок может быть режимом систематических нагрузок или режимом продолжительных аварийных перегрузок.
а) Режим систематических нагрузок
Режим, в течение части цикла которого температура охлаждающей среды может быть более высокой и ток нагрузки превышает номинальный, однако с точки зрения термического износа (в соответствии с математической моделью) такая нагрузка эквивалентна номинальной нагрузке при номинальной температуре охлаждающей среды. Это достигается за счет понижения температуры охлаждающей среды или тока нагрузки в течение остальной части цикла.

При планировании нагрузок этот принцип может быть распространен на длительные периоды, в течение которых циклы со скоростью относительного износа изоляции более единицы компенсируются циклами со скоростью износа менее единицы.
б) Режим продолжительных аварийных перегрузок
Режим нагрузки, возникающий в результате продолжительного выхода из строя некоторых элементов сети, которые могут быть восстановлены только после достижения постоянного значения превышения температуры трансформатора. Это не обычное рабочее состояние, и предполагается, что оно будет возникать редко, однако может длиться в течение недель или даже месяцев и вызывать значительный термический износ. Тем не менее такая нагрузка не должна быть причиной аварии вследствие термического повреждения или снижения электрической прочности изоляции трансформатора.
1.3.5 Режим кратковременных аварийных перегрузок
Режим чрезвычайно высокой нагрузки, вызванный непредвиденными воздействиями, которые проводят к значительным нарушениям нормальной работы сети, при этом температура наиболее нагретой точки проводников достигает опасных значений и в некоторых случаях происходит временное снижение электрической прочности изоляции. Однако на короткий период времени этот режим может быть предпочтительнее других. Можно предполагать, что нагрузки такого типа будут возникать редко. Их необходимо по возможности быстрее снизить или на короткое время отключить трансформатор во избежание его повреждения. Допустимая продолжительность такой нагрузки меньше тепловой постоянной времени трансформатора и зависит от достигнутой температуры до перегрузки; обычно продолжительность перегрузки составляет менее получаса.

1.4 Основные ограничения и воздействия режима нагрузок, превышающих номинальные значения

 

1.4.1 Воздействие режима нагрузок, превышающих номинальные значения
1.4.1.1 Факторы, влияющие на срок службы
Действительный срок службы трансформатора в значительной степени зависит от исключительных воздействий, таких как перенапряжения, короткие замыкания в сети и аварийные перегрузки. Вероятность безотказной работы при таких воздействиях, возникающих отдельно или в сочетании, зависит в основном от:
а) значительности (амплитуды и длительности) воздействия;
б) конструкции трансформатора;
в) температуры различных частей трансформатора;
г) содержания влаги в изоляции и масле;
д) содержания кислорода и других газов в изоляции и масле;

е) количества, размера и вида частиц примесей.
Предполагаемый нормальный срок службы — это некоторая условная величина, принимаемая для непрерывной постоянной нагрузки при нормальной температуре охлаждающей среды и номинальных условиях эксплуатации. Нагрузка и (или) температура охлаждающей среды, превышающие номинальную, вызывают ускоренный износ и заключают в себе некоторую степень риска. Целью настоящего стандарта и является определение степени риска и установление некоторых ограничений режимов нагрузки трансформаторов, превышающих номинальные значения.
Режим нагрузки трансформатора, превышающей номинальное значение, приводит к следующему:

а) температура обмоток, отводов, соединений, изоляции и масла увеличивается и может превысить допустимые значения;
б) возрастает плотность потока рассеяния вне магнитной системы, что в результате образования вихревых токов вызывает больший нагрев металлических частей, охваченных этим потоком;
в) сочетание основного и добавочного потоков рассеяния ограничивает эксплуатационные возможности магнитной системы при высокой индукции;
г) с изменением температуры изменяется содержание влаги и газа в изоляции и масле;
д) вводы, переключатели, концевые заделки кабеля и трансформаторы тока также подвергаются повышенным нагрузкам, что ограничивает возможности их применения.
Таким образом, с увеличением тока нагрузки и температуры возникает опасность преждевременного отказа. Такая опасность может возникнуть немедленно или явиться следствием общего ухудшения состояния трансформатора в течение многих лет.
1.4.1.2 Опасность кратковременных воздействий:

а) основной опасностью, вызывающей отказ трансформатора при кратковременных воздействиях, является снижение электрической прочности изоляции вследствие возможного выделения пузырьков газа в местах с высокой электростатической напряженностью, т.е. в обмотках или соединениях.
В бумажной изоляции пузырьки газа могут скапливаться при внезапном повышении критического значения температуры наиболее нагретой точки, равного для трансформаторов с нормальным содержанием влаги приблизительно от 140 до 160 °С. С увеличением концентрации влаги эта критическая температура незначительно уменьшается.
Пузырьки газа могут также скапливаться на поверхности крупных металлических частей, нагретых потоком рассеяния, или выделяться при перенасыщении масла. Однако пузырьки обычно скапливаются в местах с низкой электростатической напряженностью и должны перемещаться в места с более высокой электростатической напряженностью до того, как произойдет значительное снижение электрической прочности изоляции.
Допускается резкое, до 180 °С, повышение температуры неизолированных металлических частей, находящихся в трансформаторном масле, но непосредственно не соприкасающихся с основной органической изоляцией;
б) временное ухудшение механических свойств при повышенной температуре может снизить стойкость трансформатора при коротком замыкании;
в) при повышении давления во вводах может произойти пробой вследствие утечки масла. Если температура изоляции превышает значение 140 °С, во вводах также может происходить скопление газов;
г) при расширении масла может произойти его перелив из расширителя;
д) переключение очень больших токов переключателем может быть опасным.
1.4.1.3 Опасность длительных воздействий
а) при повышенной температуре скорость совокупного термического износа изоляции проводников повышается. Если такое воздействие продолжается достаточно долго, может произойти сокращение действительного срока службы трансформатора, особенно если трансформатор подвергается коротким замыканиям сети;
б) при повышенной температуре может также повыситься скорость износа других изоляционных материалов, а также проводников и некоторых механических частей;
в) при повышенных токе и температуре переходное сопротивление контактов переключающих устройств может увеличиться и в конечном итоге вызвать недопустимый их перегрев;
г) уплотняющие материалы в трансформаторе при повышенной температуре становятся более хрупкими.
Опасность кратковременных воздействий обычно прекращается после снижения нагрузки до нормальной, однако с точки зрения уровня надежности трансформатора она может нанести более значительный ущерб, чем длительные воздействия.
Настоящий стандарт предусматривает одновременное ограничение нагрузочной способности кратковременными и длительными воздействиями. Таблицы и графики, приведенные в стандарте, основаны на традиционных методах расчета предполагаемой долговечности бумажной изоляции по механическим свойствам в зависимости от времени и температуры, в то время как ограничения предельных температур наиболее нагретой точки устанавливаются ввиду опасности немедленного отказа.
1.4.2 Мощность трансформатора
Чувствительность трансформатора к нагрузкам выше номинальных обычно зависит от мощности. С увеличением мощности трансформатора наблюдается следующее:
а) увеличивается индуктивность рассеивания;
б) увеличиваются усилия короткого замыкания;
в) увеличивается поверхность изоляции с электростатической напряженностью;
г) сложнее определяется достоверная температура наиболее нагретой точки.
Таким образом, трансформаторы большой мощности могут быть менее устойчивыми к перегрузкам, чем трансформаторы меньшей мощности. Кроме того, выход из строя мощных трансформаторов влечет за собой более тяжелые последствия, чем отказ трансформаторов малой мощности.
С целью сохранения возможно меньшей степени риска при ожидаемых перегрузках в настоящем стандарте рассматриваются три категории трансформаторов:
а) распределительные трансформаторы, для которых учитываются только температура наиболее нагретой точки и термический износ;
б) трансформаторы средней мощности, для которых воздействия потока рассеяния не являются критическими, однако должны учитываться различные виды охлаждения;
в) трансформаторы большой мощности, для которых воздействия потока рассеяния и последствия отказа могут быть значительными.
1.4.3 Ограничения тока и температуры
При нагрузке, превышающей номинальную, рекомендуется не превышать предельные значения, приведенные в таблице 1 и учитывать специальные ограничения, приведенные в 1.5-1.7.

Таблица 1 — Предельные значения температуры и тока для режимов нагрузки, превышающей номинальную

Тип нагрузки	Трансформаторы
	распределительные	средней мощности	большой мощности
Режим систематических нагрузок
Ток, отн. ед.	1,5	1,5	1,3
Температура наиболее нагретой точки и металлических частей, соприкасающихся с изоляционным материалом, °С	140	140	120
Температура масла в верхних слоях, °С	105	105	105
Режим продолжительных аварийных перегрузок
Ток, отн. ед.	1,8	1,5	1,3
Температура наиболее нагретой точки и металлических частей, соприкасающихся с изоляционным материалом, °С	150	140	130
Температура масла в верхних слоях, °С	115	115	115
Режим кратковременных аварийных перегрузок
Ток, отн. ед.	2,0	1,8	1,5
Температура наиболее нагретой точки и металлических частей, соприкасающихся с изоляционным материалом, °С	По 1.5.2	160	160
Температура масла в верхних слоях, °С	По 1.5.2	115	115

 

1.5 Специальные ограничения для распределительных трансформаторов

1.5.1 Ограничение мощности
В настоящем пункте рассматриваются распределительные трансформаторы мощностью не более 2500 кВ×А, определение которых приведено в 1.3.1.
1.5.2 Ограничение тока и температуры

Не следует превышать приведенные в таблице 1 предельные значения тока нагрузки, температуры наиболее нагретой точки обмоток и температуры масла в верхних слоях. Для режимов кратковременных аварийных перегрузок предельные значения температуры масла в верхних слоях и наиболее нагретой точки не установлены, так как на практике невозможно контролировать продолжительность аварийной перегрузки распределительных трансформаторов. Следует иметь в виду, что при температуре наиболее нагретой точки, превышающей 140-160 °С, возможно выделение пузырьков газа, снижающих электрическую прочность изоляции трансформатора (см. 1.4.1.2. Опасность кратковременных воздействий).
1.5.3 Другие части трансформатора
Работа трансформатора в режиме нагрузки, превышающей 1,5 номинального тока, помимо обмоток может ограничиваться некоторыми другими частями трансформатора, такими как вводы, концевые кабельные соединения, устройства переключения ответвлений обмоток и соединения. Причиной ограничения работы трансформатора может быть также расширение и давление масла.
Допустимые перегрузки, рассчитанные для обмоток, не должны ограничиваться нагрузочными характеристиками комплектующих трансформатор изделий.
1.5.4 Трансформаторы внутренней установки
Если трансформаторы предназначены для внутренней установки, необходимо к значению номинального превышения температуры масла в верхних слоях внести поправку на окружающую среду. Такое дополнительное увеличение превышения температуры следует определять в основном при испытаниях трансформаторов (см. п. 2.7.6).
1.5.5 Воздействия внешних факторов
Ветер, солнце и дождь могут в определенной степени влиять на нагрузочную способность распределительных трансформаторов, но поскольку воздействие этих факторов нерегулярно, учитывать их нецелесообразно.

1.6 Специальные ограничения для трансформаторов средней мощности

 

1.6.1 Ограничения номинального режима
В настоящем пункте рассматриваются трехфазные трансформаторы номинальной мощностью не более 100 MB×А, на которые распространяются ограничения по сопротивлению короткого замыкания, приведенные в 1.3.2.
1.6.2 Ограничения тока и температуры
Не следует превышать приведенные в таблице 1 предельные значения тока нагрузки, температуры наиболее нагретой точки обмоток, температуры масла в верхних слоях и температуры металлических частей, соприкасающихся с изоляционным материалом. Кроме того, следует иметь в виду, что при температуре наиболее нагретой точки, превышающей 140-160 °С, возможно выделение пузырьков газа, снижающих электрическую прочность изоляции трансформатора (см. 1.4.1.2. Опасность кратковременных воздействий).
1.6.3 Другие части трансформатора и присоединенное оборудование

Кроме обмоток, работа трансформатора в режиме нагрузки, превышающей 1,5 номинального тока, может ограничиваться также возможностями других частей трансформатора, таких как вводы, концевые кабельные соединения, устройства переключения ответвлений и соединения. Причиной ограничения работы трансформатора может быть также расширение и давление масла. Следует учитывать и характеристики такого присоединенного оборудования, как кабели, выключатели, трансформаторы тока и т.д.
Допустимые перегрузки, рассчитанные для обмоток, не должны ограничиваться нагрузочными характеристиками комплектующих трансформатор изделий.
1.6.4 Требования к стойкости при коротком замыкании

Во время работы в условиях нагрузки, превышающей номинальную, или непосредственно после такой работы трансформаторы могут не удовлетворять требованиям ГОСТ 11677 к термической стойкости при коротком замыкании, допускающем длительность токов короткого замыкания 2с. Однако в большинстве случаев в условиях эксплуатации длительность тока короткого замыкания меньше 2с.
1.6.5 Ограничения напряжения

Если нет других ограничений для регулирования напряжения с изменяемым потоком (ГОСТ 11677), то прикладываемое напряжение не должно превышать 1,05 номинального напряжения (основное ответвление) или напряжения ответвления (другие ответвления) на любой обмотке трансформатора.

1.7 Специальные ограничения для трансформаторов большой мощности

 

1.7.1 Общие положения
Для трансформаторов большой мощности следует учитывать дополнительные ограничения, связанные, в основном, с сильными потоками рассеяния. В связи с этим целесообразно указывать при заказе трансформатора или по запросу нагрузочную способность трансформаторов специального назначения (см. приложение С).
Метод расчета термического износа изоляции для всех трансформаторов одинаков. Однако рекомендуется выполнять машинный расчет по фактическим тепловым характеристикам каждого индивидуально рассматриваемого трансформатора, а не использовать данные таблиц допустимых нагрузок, приведенных в разделе 3.
Существующий уровень знаний, требования высокой надежности трансформаторов большой мощности, связанные с последствиями их повреждения, а также приведенные ниже положения обуславливают более консервативный и более индивидуальный подход к рекомендациям для этих трансформаторов, чем для трансформаторов меньшей мощности:
а) сочетание потока рассеяния и главного намагничивающего потока в стержнях или ярмах магнитной системы обусловливает значительную подверженность трансформаторов большой мощности перевозбуждениям, особенно в условиях перегрузки;
б) последствия ухудшения механических свойств изоляции под воздействием температуры и времени, включая износ, вызванный тепловым расширением, для трансформаторов большой мощности могут быть более значительными;
в) температура наиболее нагретой точки обмоток не может быть определена при обычном испытании на нагрев. Даже если при таком испытании номинальным током не появляется никаких отклонений от нормы, сделать заключение о последствиях при более высоких токах нельзя, эта экстраполяция не учитывается при конструировании трансформаторов;
г) рассчитанные по результатам испытаний на нагрев номинальным током значения превышения температуры наиболее нагретой точки обмоток для токов, превышающих номинальный, для трансформаторов большой мощности могут быть менее достоверными.
1.7.2 Ограничения тока и температуры
Не следует превышать приведенные в таблице 1 предельные значения тока нагрузки, температуры наиболее нагретой точки обмоток, температуры масла в верхних слоях и температуры металлических частей, соприкасающихся с изоляционным материалом. Кроме того, следует иметь в виду, что при температуре наиболее нагретой точки, превышающей 140-160 °С, возможно выделение пузырьков газа, снижающих электрическую прочность изоляции трансформатора (см. 1.4.1.2. Опасность кратковременных воздействий).
1.7.3 Другие части трансформатора и присоединенное оборудование
По 1.6.3
1.7.4 Требования к стойкости при коротком замыкании
По 1.6.4
1.7.5 Ограничения напряжения
По 1.6.5

• Вперед

СТАТИСТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО ДИАГНОСТИКЕ СИЛОВЫХ МАСЛЯНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ НА ВОСТОЧНО-СИБИРСКОЙ ЖЕЛЕЗНОЙ ДОРОГЕ

Авторы: 

Худоногов Игорь Анатольевич

Туйгунова Альбина Григорьевна

Балагура Анна Александровна

Дата поступления: 

21. 02.2017

Рубрика: 

Транспорт

Номер журнала (Том): 

№2(54)

УДК: 

621.331:625.1

Файл статьи: 

Страницы: 

174

179

Аннотация: 

В статье представлены и проанализированы статистические данные по силовым маслонаполненным трансформаторам тяговых подстанций Восточно-Сибирской железной дороги (ВСЖД), предложены методы диагностики технического состояния посредством внедрения систем мониторинга поскольку, проведение планово-предупредительного ремонта (ППР) без предварительного комплексного обследования трансформатора себя не оправдывает, так как приводит не только к существенным материальным затратам, но и в значительном ряде случаев к ухудшению характеристик изоляции.

Приведены средние сроки эксплуатации силовых трансформаторов ВСЖД с расположением в границах дистанций электроснабжения, проанализирован срок их службы и выявленные дефекты в процессе эксплуатации.

Показано, что в настоящее время на тяговых подстанциях отсутствуют системы мониторинга, осуществляющие непрерывное измерение и регистрацию основных параметров трансформаторного оборудования в процессе эксплуатации, в том числе в предаварийном и аварийном режимах, а также не проводят анализ полученной информации с выдачей рекомендаций персоналу для осуществления оптимальной стратегии обслуживания и ремонтов.

Ключевые слова: 

силовой трансформатор

система мониторинга

диагностика

автоматизированная система контроля

Список цитируемой литературы: 

1. Технические средства диагностики: Справочник / под общ. ред. В.В. Клюева. М. : Машиностроение, 1989. 310 с.
2. СТО РЖД 29.200.10.011-2008 Системы мониторинга силовых трансформаторов и автотрансформаторов общие технические требования. Введ. 2008-04-18. М. : ВНИИЭ: Департамент систем передачи и преобразования электроэнергии ОАО «ФСК ЕЭС», 2008. 21 с.
3. СТО РЖД 1.09.010-2008. Устройства электрификации и электроснабжения. Порядок продления назначенного срока службы. М. : ПКБ ЭЖД-филиал ОАО «РЖД». 2008. 28 с.
4. ГОСТ 14209-85. Трансформаторы силовые масляные общего назначения. Допустимые нагрузки. M. : Изд-во стандартов, 1985. 38 c.
5. ГОСТ 14209-97 (МЭК 354-91). Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов. M. : Изд-во стандартов, 2002. 81 c.
6. Инструкции по техническому обслуживанию и ремонту оборудования тяговых подстанций электрифицированных железных дорог (ЦЭ-936) / Департамент электрификации и электроснабжения Министерства путей сообщения Российской Федерации. М. : Трансиздат, 2003. 70 с.
7. Оценка предельного состояния силовых трансформаторов и автотрансформаторов / М.Ю. Львов и др. // Электрические станции. 2008. №1. С. 44-49.
8. Еременко Ю.И., Халапя С.Ю. Обслуживание оборудования по фактическому состоянию, основанное на ретроспективном анализе диагностической информации // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. М. : Энергия, 2007. № 1. С. 43-47.
9. Алексеев Б.А. Продление срока службы изоляции силовых трансформаторов // Электро. 2004. № 3. С. 25-29.
10.  Киреева Э.А. Диагностика силовых трансформаторов // Электрооборудование: эксплуатация и ремонт. 2008. № 9. С. 59-64.
11.  Эксплуатация силовых трансформаторов при достижении предельно допустимых показателей износа изоляции обмоток / Б.В. Ванин и др. // Электрические станции. 2004. № 2. С. 63-65.
12. Савченко Е.А., Туйгунова А.Г. Опыт диагностики технического состояния трансформаторов тяговых подстанций для повышения надежности и продления срока службы // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего Востока. 2009. № 1. С. 275-277.
13. Старение целлюлозной изоляции обмоток силовых трансформаторов в процессе эксплуатации / М.Ю. Львов и др. // Электрические станции. 2004. № 10. С. 26-29.
14. Цырук, С.А., Киреева Э.А. Повышение эксплуатационной надежности силовых трансформаторов, отработавших нормативный срок службы // Промышленная энергетика. 2008. № 3. С. 11-16.
15. Туйгунова А.Г. Совершенствование содержания изоляции трансформаторов с учетом климата. LAP Lambert Academic Publishing GmbH & CO, 2012. 122 с.

Требования к системе контроля работоспособности трансформатора сверхмощной дуговой электропечи | Карандаев

ГОСТ 14209-97 [Международная электротехническая комиссия 354-91]. Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов. Режим доступа: http://gost.libt.ru/gost-14209-97.html (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Евдокимов С.А., Сарлыбаев А.А. Системы оперативного контроля технического состояния трансформаторов дуговых сталеплавильных печей // Современные информационные технологии: труды международной научно-технической конференции. 2013, есть. 17, стр. 175-183.

Евдокимов С.А., Шиян А.А., Маколов В.Н., Сарлибаев А.А. Вибрационная диагностика состояния электромеханических систем и трансформатора на ОАО «ММК», Труды VII Международной (XVIII Всероссийской) научно-технической конференции по автоматизированному электроприводу. XVIII Всероссийская научно-техническая конференция по автоматическому электроприводу. Иваново, 2012. С. 359.-364.

Гавриленко А.В., Долин А.П. Методика вибрационного обследования силовых трансформаторов. Режим доступа: http://www.ntc-retec.ru/Titles/VibroSurvey.pdf (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Димрус: Документы. Режим доступа: http://dimrus.ru/download/section/2-doc (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Обнаружение неисправностей трансформаторов. Режим доступа: http://forca.ru/stati/podstancii/obnaruzhenie-neispravnostey-transformatorov.html (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Методы анализа трансформаторного масла. Режим доступа: http://forca.ru/stati/podstancii/metody-analiza-transformatornogo-masla. html (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Карандаев А.С., Николаев А.А., Евдокимов С.А., Маслов Л.А. Диагностика технического состояния силовых трансформаторов в составе SMART GRID-технологии в промышленных сетях электроснабжения современными информационными технологиями. ], Современные информационные технологии: труды международной научно-технической конференции, Пенза, 2013, вып. 17, стр. 132-139.

Долин А.П., Крайнов В.К., Смекалов В.В. Повреждаемость, оценка состояния и ремонт силовых трансформаторов // Энергетик. 7, стр. 30-34.

Ванин Б.В. Львов Ю.Н., Львов М.Ю. О повреждениях силовых трансформаторов напряжением 110-500 кВ в эксплуатации // Электрические станции. 9, стр. 53-58.

Классификация состояния изоляции трансформаторов по параметрам частных разрядов. Режим доступа: http://forca.ru/spravka/spravka/klassifikaciya-sostoyaniya-izolyacii-transformatorov-po-parametram-chastichnyh-razryadov.htm (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Ван Болхуис, Гульский Э. , Смит Дж.Дж. Обнаружение частичных разрядов в режиме онлайн, требования для практического использования, запись конференции Международного симпозиума IEEE по электроизоляции 2002 г., Бостон, 2002 г. DOI: 10.1109/ELINSL.2002.995902

Общие вопросы контроля и локализации разрядных явлений на рабочем напряжении как наиболее информативного метода диагностики для силовых трансформаторов и вращающихся машин. машины]. Режим доступа: http://diacs.com/ru/article/1_2.pdf (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Штовба С.Д. Введение в теорию нечетких множеств и нечеткую логику. Проектирование систем управления Fuzzy Logic Toolbox. Проектирование систем управления Fuzzy Logic Toolbox. Режим доступа: http://matlab.exponenta.ru/fuzzylogic/book1/12_2.php (дата обращения: 1 декабря 2013 г.).

Карандаев А.С., Евдокимов С.А., Цемошевич С.Л., Мостовой С.Е. Применение кластерного анализа для локализации повреждений маслонаполненных трансформаторов // Состояние и перспективы развития электротехнологии (XVI Бенардосовские чтения): сборник научных трудов международной научно-технической энергетика (XVI Бенардосовские чтения): сб. науч. 2, стр. 285-288.

Карандаев А.С., Евдокимов С.А., Цемошевич С.Л., Мостовой С.Е., Ануфриев А.В., Сарлыбаев А.А. Методы диагностики силовых трансформаторов на основе кластерной обработки акустических сигналов // Известия вузов. Электромеханика [Sci. Электромеханика. 4. С. 86-90.

Описание систем непрерывного контроля состояния печных трансформаторов | Сарлыбаев

Карандаева О.И. Показатели повреждаемости сетевых и блочных трансформаторов ЗАО «Магнитогорский металлургический комбинат», Вестник Южно-Уральского государственного университета. сер. Энергетика, 2011, №4, с. 15-20. (in Russ.)

Якимов И.А., Николаев А.А., Корнилов Г.П. Исследование печей сверхвысокой мощности с тиристорным регулятором напряжения в промежуточной цепи печного трансформатора, Российский интернет-журнал «Электротехника», 2014, т. 1, с. 1, № 1, стр. 41-47. (на рус.). DOI: 10.24892/RIJEE/20140107

Николаев А.А., Корнилов Г.П., Ивекеев В.С., Ложкин И.А., Котышев В.Е., Тухватуллин М. М. Использование статического компенсатора реактивной мощности сверхмощной электродуговой печи для обеспечения устойчивости электроэнергетической системы и повышения надежности электроснабжения предприятия, Российский интернет-журнал промышленного строительства, 2014, №1, с. 59-69. (на рус.). DOI: 10.24892/RIJIE/20140108

ГОСТ 14209-97 (МЭК 354-91). Руководство по загрузке силовых масляных трансформаторов. Режим доступа: http://gost.libt.ru/gost-14209.-97.html. (по состоянию на 08 января 2016 г.). (in Russ.)

Карандаев А.С., Евдокимов С.А., Храмшин В.Р., Леднов Р.А. Диагностические функции системы непрерывного контроля технического состояния трансформаторов дуговых сталеплавильных печей, Металлург, 2014, №8, с. 53-59. (на рус.). DOI: 10.1007/s11015-014-9972-5

Карандаев А.С., Евдокимов С.А. Храмшин В.Р., Сарлыбаев А.А. Система контроля технического состояния трансформатора дуговой сталеплавильной печи // Электротехника, энергетика, электротехническая промышленность. 2014. № 4. С. 27-33. (на русск.)

Карандаев А.С., Евдокимов С.А., Сарлыбаев А.А., Леднов Р.А. Требования к Системе контроля работоспособности трансформатора дуговой электропечи сверхмощной мощности, Российский Интернет-Журнал Промышленности, 2013, №2, с. 58-68. (на рус.). DOI: 10.24892/RIJIE/20130209

Карандаев А.С., Евдокимов С.А., Храмшин В.Р., Карандаева О.И. Информационно-измерительная система контроля трансформатора дуговой электропечи // Материалы 12-й Международной конференции по актуальным проблемам электронного приборостроения (АПЭИП-2014). Новосибирск, 2014, т. 1, с. 1, стр. 273-279. DOI 10.1109/APEIE.2014.7040896. (in Russ.)

Храмшин В.Р., Евдокимов С.А., Николаев А.А., Николаев А.А., Карандаев А.С. Мониторинг технического состояния силовых трансформаторов – необходимое условие внедрения технологии Smart-Grid в промышленные электрические сети, Материалы конференции молодых исследователей электротехники и электронной техники IEEE NW Russia 2015 (EIConRusNW), 2015, стр. 214-220 . DOI 10.1109/EIConRusNW.2015.7102265. (на рус.)

Системы контроля и диагностики трансформаторов – GE Energy. Доступно по адресу: http://www.geindustrial.com/publibrary/checkout/GEA-18000?TNR=Service%20and%20 Maintenance|GEA-18000|generic/. (по состоянию на 08 января 2016 г.).

Протокол №03/01/10/чел диагностики печного трансформатора, Челябинск, 2010. Режим доступа: http://urcd.ru/assets/files/ Печной-трансформатор.doc. (по состоянию на 08 января 2016 г.). (in Russ.)

Карандаев А.С., Евдокимов С.А., Храмшин В.Р., Сарлыбаев А.А. Система оперативного контроля технического состояния трансформатора сверхмощной дуговой электросталеплавильной печи, Металлург, 2014, №10. стр. 42-47. (на рус.). DOI: 10.1007/s11015-015-0010-z

Лукьянов С.И., Карандаев А.С., Евдокимов С.А., Сарваров А.С., Петушков М.Ю., Храмшин В.Р. Разработка и внедрение интеллектуальных систем диагностики состояния электротехнического оборудования, Вестник Магнитогорского государственного технического университета им.