0 шт.

Цена от:

9,84₽

Контактор для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр

Уважаемые Клиенты! В связи со сложившейся ситуацией, просим Вас актуальные цены на продукцию уточнять у персональных менеджеров. Благодарим за взаимопонимание и сотрудничество!

• Низковольтное оборудование
  • Низковольтные устройства различного назначения и аксессуары
  • Пускорегулирующая аппаратура
  • Аксессуары для аппаратов защиты
  • Контакторы
    • Защита от перенапряжения
    • Магнитный пускатель, контактор перемен. тока (AC)
    • Вспомогательный контактор, реле
    • Комбинированный пускатель электродвигателя
    • Контакторный блок, пускатель комбинированный
    • Усилительный модуль для контактора
    • Катушка для контактора, реле
    • Магнитный пускатель (контактор) для емкостной нагрузки
      • Модульный контактор для распределительного щита
      • Реле перегрузки тепловое
      • Силовой контактор постоянного тока (DC)
    • Компоненты светосигнальной арматуры
    • Автоматы защиты двигателя
    • Автоматические выключатели модульные
    • Светосигнальная арматура в сборе
    • Элементы управления для светосигнальной арматуры
    • Выключатели нагрузки (рубильники)
    • Измерительные приборы для установки в щит
    • Автоматические выключатели стационарные
    • Предохранители
    • Автоматические выключатели дифференциального тока (диффавтоматы)
    • Устройства защитного отключения (УЗО)
    • Клеммные колодки
    • Устройства оптической (световой) и акустической (звуковой) сигнализации
    • Светосигнальная арматура на дин-рейку
    • Автоматы селективной защиты
  • Электрооборудование
  • Кабель-Провод
  • Светотехника
  • Электроустановочные изделия
  • Общая рубрика
  • Отделка и декор
  • Инженерные системы
  • Инструмент и крепеж
  • Общестроительные материалы

  Главная >Низковольтное оборудование >Контакторы >Магнитный пускатель (контактор) для емкостной нагрузки >IEK (ИЭК) >Контактор для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр | KKMK-40-230-01 IEK (ИЭК) (#552120)

  org/Offer»>

  Наименование	Наличие	Цена опт с НДС	Дата обновления	Добавить в корзину	Срок поставки
  Контактор для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр — KKMK-40-230-01	48	4 488.72 р.	14.10.2022		От 5 дней
  Контактор для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр | KKMK-40-230-01 | IEK	Под заказ	4 488.72 р.	15.10.2022		От 30 дней
  Контактор для конденсаторов КМИ-К 40кВАр IEK KKMK-40-230-01	Под заказ	4 488.72 р.	14. 10.2022		От 30 дней
  … … … … … … … … … …

  Условия поставки контактора для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр | KKMK-40-230-01 IEK (ИЭК)

  Купить контакторы для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр | KKMK-40-230-01 IEK (ИЭК) могут физические и юридические лица, по безналичному и наличному расчету, отгрузка производится с пункта выдачи на следующий день после поступления оплаты.

  Цена контактора для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр | KKMK-40-230-01 IEK (ИЭК) ИЭК зависит от общей суммы заказа, на сайте указана оптовая цена.

  Доставим контактор для конденсаторов КМИ-К 40 кВАр | KKMK-40-230-01 IEK (ИЭК) на следующий день после оплаты, по Москве и в радиусе 200 км от МКАД, в другие регионы РФ отгружаем транспортными компаниями.

  Похожие товары

  Контактор для конденсатора КМЭК 40квар 230В 2NО+1NC EKF PROxima | ctrk-s-95-40-230	Под заказ	5 263. 61 р.
  Контактор конденсаторый 50кВАр, 220/230В, AC6b, 1НО2НЗ серии КМ-102-CAP DEKraft | 22457DEK Schneider Electric	Под заказ	6 504.50 р.
  Контактор для коммутации конденсаторных батарей 40кВАр, КМНК-40-230.Б 2НО 1НЗ — SQ2103-0006 TDM ELECTRIC	Под заказ	2 678.58 р.

  Конденсаторы | UpCodes

  // ФРАГМЕНТ КОДА

  Национальный электротехнический кодекс штата Иллинойс 2020 > 4 Оборудование общего назначения > 460 Конденсаторы

  Перейти к полной главе

  460. 1 Область применения

  В этой статье рассматривается установка конденсаторов в электрических цепях.

  Конденсаторы перенапряжения или конденсаторы, входящие в состав другого оборудования и соответствующие требованиям к такому оборудованию, не подпадают под действие этих требований.

  В этой статье также рассматривается установка конденсаторов в опасных (классифицированных) местах с изменениями, внесенными в соответствии со статьями 501–503.

  460.2 Определения

  Определение в этом разделе должно применяться только в рамках данной статьи.

  Безопасная зона. Низкая вероятность повреждения, кроме легкого вздутия корпуса конденсатора, что определяется кривой разрыва корпуса конденсатора.

  460.3 Ограждение и ограждение

  (A) Содержащие более 11 л (3 галлона) легковоспламеняющейся жидкости

  Конденсаторы, содержащие более 11 л (3 галлона) легковоспламеняющейся жидкости, должны быть заключены в хранилища или открытые огражденные помещения в соответствии со Статьей 110, Часть III. Это ограничение должно применяться к любому отдельному блоку в установке конденсаторов.

  (B) Случайный контакт

  Там, где конденсаторы доступны для неуполномоченных и неквалифицированных лиц, они должны быть закрыты, расположены или ограждены таким образом, чтобы люди не могли вступить в случайный контакт или случайный контакт проводящих материалов с открытыми частями, находящимися под напряжением, клеммами, или автобусы, связанные с ними. Однако для корпусов, доступных только для уполномоченных и квалифицированных лиц, дополнительная защита не требуется.

  460.6 Разрядка накопленной энергии

  Конденсаторы должны быть снабжены средствами разрядки накопленной энергии.

  (A) Время разрядки

  Остаточное напряжение конденсатора должно быть снижено до номинального значения 50 В или менее в течение 1 минуты после отключения конденсатора от источника питания.

  (B) Средства разрядки

  Разрядная цепь должна быть либо постоянно подключена к клеммам конденсатора или батареи конденсаторов, либо снабжена автоматическими средствами ее подключения к клеммам батареи конденсаторов при снятии напряжения с линии. Ручные средства переключения или подключения разрядной цепи не должны использоваться.

  460.8 Проводники

  (A) Сила тока

  Сила тока проводников конденсаторной цепи должна быть не менее 135 процентов от номинального тока конденсатора. Сила тока проводников, соединяющих конденсатор с клеммами двигателя или с проводами цепи двигателя, должна быть не менее одной трети силы тока проводов цепи двигателя и ни в коем случае не менее 135 процентов номинального тока конденсатора.

  (B) Защита от перегрузки по току

  Устройство защиты от перегрузки по току должно быть предусмотрено в каждом незаземленном проводнике каждой конденсаторной батареи. Номинал или уставка устройства максимального тока должны быть как можно ниже.

  Исключение: отдельное устройство защиты от перегрузки по току не требуется для конденсатора, подключенного на стороне нагрузки устройства защиты двигателя от перегрузки.

  (C) Средства отключения

  Средства отключения должны быть предусмотрены в каждом незаземленном проводнике каждой батареи конденсаторов и должны отвечать следующим требованиям:

  1. Средства отключения должны размыкать все незаземленные проводники одновременно.
  2. Средства отключения должны позволять отключать конденсатор от линии в качестве обычной рабочей процедуры.
  3. Номинал средств отключения должен быть не менее 135 процентов от номинального тока конденсатора.

  Исключение: Отдельные средства отключения не требуются, если конденсатор подключен на стороне нагрузки контроллера мотора.

  460.9 Номинальные параметры или настройки устройства защиты двигателя от перегрузки

  Если двигательная установка включает конденсатор, подключенный со стороны нагрузки устройства защиты двигателя от перегрузки, номинал или настройка устройства защиты двигателя должны основываться на улучшенном коэффициенте мощности цепи двигателя.

  Влияние конденсатора не следует принимать во внимание при определении номинала проводника цепи двигателя в соответствии с 430.22.

  460.10 Заземление

  Корпуса конденсаторов должны быть подключены к заземляющему проводнику оборудования.

  Исключение: Корпуса конденсаторов не должны подключаться к заземляющему проводнику оборудования, если блоки конденсаторов опираются на конструкцию, предназначенную для работы с потенциалом, отличным от потенциала земли.

  460.12 Маркировка

  На каждом конденсаторе должна быть табличка с наименованием изготовителя, номинальным напряжением, частотой, киловарами или амперами, количеством фаз и, если они заполнены горючей жидкостью, объемом жидкости. При заполнении негорючей жидкостью это должно быть указано на паспортной табличке. На заводской табличке также должно быть указано, имеет ли конденсатор разрядное устройство внутри корпуса.

  460.24 Коммутация

  (А) Ток нагрузки

  Групповые переключатели должны использоваться для коммутации конденсаторов и должны иметь следующие характеристики:

  1. Непрерывно проводить не менее 135 процентов номинального тока конденсаторной установки
  2. Прерывание максимального продолжительного тока нагрузки каждого конденсатора, конденсаторной батареи или конденсаторной установки, которые будут коммутироваться как единое целое
  3. Выдерживание максимального пускового тока, включая влияние соседних конденсаторных установок
  4. Пропускные токи из-за неисправности на стороне конденсатора переключателя

  (B) Изоляция

  (1) Общие положения

  Должны быть установлены средства для изоляции от всех источников напряжения каждого конденсатора, конденсаторной батареи или конденсаторной установки, которые будут быть сняты с вооружения как единое целое. Изолирующие средства должны обеспечивать видимый разрыв в электрической цепи, соответствующий рабочему напряжению.

  (2) Изолирующие или разъединяющие выключатели без отключающей способности

  Разъединители или разъединители (без отключающей способности) должны быть заблокированы с устройством отключения нагрузки или должны быть снабжены хорошо заметными предупреждающими знаками в соответствии с 490.22 для предотвращения переключения тока нагрузки.

  (C) Дополнительные требования к последовательным конденсаторам

  Надлежащая последовательность коммутации должна быть обеспечена с помощью одного из следующего:

  1. Механически последовательные разъединители и шунтирующие переключатели
  2. Блокировки
  3. Процедура переключения отображается на видном месте в месте переключения

  460.25 Защита от перегрузки по току

  (A) Предусмотрены для обнаружения и прерывания тока повреждения

  Должны быть предусмотрены средства для обнаружения и прерывания тока повреждения, который может вызвать опасное давление внутри отдельного конденсатора .

  (B) Однополюсные или многополюсные устройства

  Для этой цели разрешается использовать однополюсные или многополюсные устройства.

  (C) Защита по отдельности или группами

  Допускается защита конденсаторов по отдельности или группами.

  (D) Номинальные или отрегулированные защитные устройства

  Защитные устройства для конденсаторов или емкостного оборудования должны быть отрегулированы или отрегулированы для работы в пределах безопасной зоны для отдельных конденсаторов.

  460.26 Идентификация

  Каждый конденсатор должен быть снабжен постоянной табличкой с наименованием изготовителя, номинальным напряжением, частотой, киловарами или амперами, количеством фаз и объемом жидкости, идентифицированной как легковоспламеняющаяся, если таковая имеется.

  460.27 Заземление

  460.28 Средства разрядки

  (A) Средства снижения остаточного напряжения

  Должны быть предусмотрены средства снижения остаточного напряжения конденсатора до 50 вольт или менее в течение 5 минут после отключения конденсатора источник снабжения.

  (B) Подключение к клеммам

  Разрядная цепь должна быть либо постоянно подключена к клеммам конденсатора, либо снабжена автоматическими средствами ее подключения к клеммам конденсаторной батареи после отключения конденсатора от источника питания. Обмотки двигателей, трансформаторов или другого оборудования, непосредственно подключенного к конденсаторам без переключателя или устройства перегрузки по току, должны соответствовать требованиям 460.28(А).

  Почему конденсаторы выходят из строя? Виды отказа конденсатора и распространенные причины

  Главная   / Технические бюллетени   / Почему конденсаторы выходят из строя

  
  Посмотреть в формате PDF

  Бумажные и пленочные конденсаторы подвержены двум классическим отказам: обрыву или короткому замыканию. В эти категории входят прерывистое открытие, шорты или шорты с высоким сопротивлением. В дополнение к этим отказам конденсаторы могут выйти из строя из-за дрейфа емкости, нестабильности при изменении температуры, высокого коэффициента рассеяния или низкого сопротивления изоляции.

  Отказы могут быть результатом электрических, механических или экологических перегрузок, «износа» из-за разрушения диэлектрика во время эксплуатации или производственных дефектов.

  ПРОБОЙ ДИЭЛЕКТРИКА (КОРОТКИЕ ЗАМЫКАНИЯ)

  Классическим механизмом отказа конденсатора является пробой диэлектрика. Диэлектрик в конденсаторе подвергается воздействию полного потенциала, которым заряжается устройство, и из-за небольших физических размеров конденсатора часто возникают высокие электрические напряжения. Пробой диэлектрика может произойти после многих часов удовлетворительной работы. Существует множество причин, которые могут быть связаны с эксплуатационными сбоями. Если устройство работает в максимальных номинальных условиях или ниже, большинство диэлектрических материалов со временем и температурой постепенно изнашиваются, вплоть до возможного выхода из строя. Большинство обычных диэлектрических материалов подвергаются медленному процессу старения, в результате которого они становятся хрупкими и более восприимчивыми к растрескиванию. Чем выше температура, тем больше ускоряется процесс. Химическая или водная очистка также может оказать неблагоприятное воздействие на конденсаторы (см. Технический бюллетень №11).

  Пробой диэлектрика может произойти в результате неправильного применения или скачков высокого напряжения. Конденсатор может выдержать множество повторных применений переходных процессов высокого напряжения; однако это может привести к преждевременному отказу.

  ОТКРЫТЫЕ КОНДЕНСАТОРЫ

  Открытые конденсаторы обычно появляются в результате перегрузки в приложении. Например, работа конденсаторов с номиналом постоянного тока при высоких уровнях переменного тока может вызвать локальный нагрев на концевых клеммах. Локализованный нагрев обусловлен высокими потерями 12R. (См. Технический бюллетень №10). Продолжительная работа конденсатора может привести к повышенному сопротивлению оконечной нагрузки, дополнительному нагреву и возможному выходу из строя. Состояние «разомкнут» вызвано разъединением концевого соединения конденсатора. Это состояние чаще возникает с конденсаторами малой емкости и диаметром менее 0,25 дюйма. Вот почему необходимо соблюдать осторожность при выборе конденсатора для приложений переменного тока.

  Установка конденсаторов за провода в среде с высокой вибрацией также может привести к «открытому» состоянию. Военные спецификации требуют, чтобы компоненты весом более половины унции не могли быть установлены только за их выводы. Провод может утомиться и сломаться в области выхода, если будет достигнут сильный резонанс. Корпус конденсатора необходимо закрепить на месте с помощью зажима или структурного клея.

  ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ИНФОРМАЦИЯ

  Следующий список представляет собой сводку наиболее распространенных экологически «критических факторов» в отношении конденсаторов. Инженер-конструктор должен принимать во внимание свои собственные приложения и эффекты, вызванные комбинациями различных факторов окружающей среды.

  СРОК СЛУЖБЫ

  Необходимо учитывать срок службы конденсатора. Срок службы уменьшается с повышением температуры.

  ЕМКОСТЬ

  Емкость будет изменяться вверх и вниз в зависимости от температуры в зависимости от диэлектрика. Это вызвано изменением диэлектрической проницаемости и расширением или сжатием самого диэлектрического материала/электродов. Изменения емкости могут быть результатом чрезмерных зажимных давлений на нежестких корпусах. (См. Технический бюллетень №4).

  СОПРОТИВЛЕНИЕ ИЗОЛЯЦИИ

  При повышении температуры конденсатора сопротивление изоляции уменьшается. Это связано с повышенной электронной активностью. Низкое сопротивление изоляции также может быть результатом попадания влаги в обмотки, длительного воздействия чрезмерной влажности или попадания влаги в процессе производства. (См. Технический бюллетень № 5).

  КОЭФФИЦИЕНТ ПОТЕРИ

  Коэффициент рассеяния представляет собой сложную функцию, связанную с «неэффективностью» конденсатора. «Д.Ф.» может изменяться в большую или меньшую сторону с повышением температуры в зависимости от материала диэлектрика. (См. Технический бюллетень № 6).

  ДИЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ

  Уровень диэлектрической прочности (выдерживаемое диэлектрическое напряжение или «напряжение напряжения») снижается по мере повышения температуры. Это связано с химической активностью диэлектрического материала, которая вызывает изменение физических или электрических свойств конденсатора.

  УПЛОТНЕНИЕ

  Герметичные конденсаторы
  По мере повышения температуры внутреннее давление внутри конденсатора увеличивается. Если внутреннее давление становится достаточно большим, это может вызвать пробой в конденсаторе, что может вызвать утечку пропиточной жидкости или восприимчивость к влаге.

  Конденсаторы с эпоксидным покрытием/оболочкой и заполнением
  Эпоксидные уплотнения как на конденсаторах с эпоксидным покрытием, так и на оболочке и заполнении выдерживают кратковременное воздействие среды с высокой влажностью без ухудшения характеристик. Эпоксидные смолы и «пластиковые» ленты образуют «псевдонепроницаемый барьер» для воды и химикатов. Эти материалы корпуса несколько пористые и через осмос могут привести к попаданию загрязняющих веществ в конденсатор. Второй областью поглощения загрязняющих веществ является интерфейс провод/эпоксидная смола. Поскольку эпоксидные смолы не могут на 100 % соединиться с лужеными проводами, может образоваться путь вверх по проводу в секцию конденсатора. Это может усугубиться водной очисткой печатных плат. (Electrocube предлагает решение для поглощения влаги/загрязняющих веществ. См. Технический бюллетень №11).

  ВИБРАЦИЯ, УСКОРЕНИЕ И УДАР

  Конденсатор может быть механически разрушен или выйти из строя, если он не спроектирован, не изготовлен или не установлен в соответствии с требованиями к вибрации, удару или ускорению в конкретном приложении. Движение конденсатора внутри корпуса может привести к низкому ИК, короткому замыканию или обрыву. Усталость проводов или монтажных кронштейнов также может привести к катастрофическому отказу.

  БАРОМЕТРИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ

  Высота над уровнем моря, на которой должны эксплуатироваться герметичные конденсаторы, определяет номинальное напряжение конденсатора. По мере снижения барометрического давления увеличивается предельная восприимчивость к дуговому перекрытию.

  На негерметичные конденсаторы могут влиять внутренние напряжения из-за изменений давления. Это может быть в форме изменений емкости или диэлектрических дуговых перекрытий, а также низкого ИК-излучения.

  Теплопередача также может быть нарушена при работе на большой высоте. Тепло, генерируемое на выводах проводов, не может рассеиваться должным образом и может привести к высоким потерям 12R и возможному выходу из строя.

  ИЗЛУЧЕНИЕ

  Для космических и ядерных применений необходимо учитывать возможности излучения конденсаторов. Электрическая деградация в форме диэлектрической хрупкости может иметь место, вызывая «короткие замыкания» или «размыкания». Радиационные эффекты в конденсаторах могут быть временными или постоянными. Переходные эффекты — это изменения электрических параметров, то есть изменение емкости и уменьшение сопротивления изоляции (только во время облучения). Специальные методы и процессы могут быть применены к конденсаторам для улучшения радиационной стойкости различных пластиковых диэлектриков.

  Конденсаторы с неорганическими диэлектриками и корпусами, такими как стекло, более устойчивы к радиации, чем те, в которых используются органические материалы, такие как бумага, пропитанная маслом. В дополнение к электрическим изменениям, вызванным ионизирующим излучением и бомбардировкой частицами, газовыделение из импрегнантов может создавать разрушающее давление в герметичных корпусах.

  На рис. 1 перечислены различные категории конденсаторов в порядке убывания их стойкости к излучению (наиболее устойчивый тип указан первым) согласно Space Material Handbook NASA SP-3025:

  ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТЫ ОТКАЗОВ

  Рисунки 2 и 3 взяты из Mil-HBK-217. Цены указаны для полиэфирных конденсаторов типа CTM (конденсаторы в неметаллических корпусах). Данные должны использоваться только в качестве справочных и могут быть применены к большинству пластиковых конденсаторов, не отвечающих требованиям QPL. Частота отказов является ожидаемой. Для продуктов OPL следует проконсультироваться с Mil-HBK-217 для конкретного применения.

  Рисунок 1Рисунок 3: Коэффициенты умножения для интенсивности отказов, полученные из рисунка 2

  ---

  Чтобы избежать выхода из строя конденсатора, поговорите с нашей ведущей в отрасли командой разработчиков электроники.

  Посмотреть возможности индивидуального дизайна »

  WEVJ | Бесплатный полнотекстовый | Метод самокоррекции опорного напряжения для подавления смещения напряжения на конденсаторе трехфазных приводов СДПМ с питанием от четырех переключателей

  1. Введение

  Синхронные двигатели с постоянными магнитами (СДПМ) широко используются в промышленности из-за их высокой удельной мощности и надежная работа [1,2,3]. Из-за меньшей мощности коммутационных устройств трехфазный инвертор с четырьмя ключами (TPFS) стал альтернативой обычному трехфазному инвертору с шестью ключами (TPSS) в экономичных или отказоустойчивых приложениях СДПМ [4,5]. ,6]. Таким образом, система привода PMSM с инверторным питанием TPFS привлекла значительное внимание в последние десятилетия.

  В отличие от инвертора TPSS, силовые переключатели в одном из плеч фазного моста инвертора TPFS заменены двумя последовательными конденсаторами, которые подключены к фазной обмотке двигателя в средней точке плеча моста. Из-за этой конкретной топологии фазный ток заряжает и разряжает конденсатор, вызывая изменение напряжения на конденсаторе [7]. Результирующее смещение напряжения на конденсаторе приводит к смещению основного вектора напряжения инвертора TPFS, влияя на эффективность управления системой привода [8].

  Для улучшения характеристик управления приводными системами PMSM с инверторным питанием TPFS был предложен ряд стратегий подавления смещения напряжения конденсатора. Для обеспечения устойчивой работы системы в [9] предлагается модель прогнозирующего управления с членом управления балансом напряжения конденсатора в функции стоимости. Однако этот метод увеличивает сложность настройки весового коэффициента системы. Для упрощения расчетов в [10] предложен модельный прогнозирующий метод управления с фиксированным весовым коэффициентом для подавления смещения напряжения на конденсаторе путем создания модели прогнозирования разности напряжений на конденсаторах на основе взаимосвязи между напряжением на конденсаторе и фазным током. Упрощенная модель прогнозирующего управления потоком, учитывающая подавление смещения напряжения на конденсаторе, предложена в [11], в которой поток рассматривается только как единственный управляющий член в функции стоимости и не требуется сложная корректировка весового коэффициента. Управление с прогнозированием на основе моделей может улучшить эффективность управления путем добавления в функцию стоимости условия подавления смещения напряжения на конденсаторе, но оно по своей природе требует значительных вычислительных ресурсов и имеет большие пульсации тока.

  Чтобы уменьшить вычислительные затраты систем привода PMSM с инверторным питанием TPFS и уменьшить пульсации тока, методы подавления смещения напряжения конденсатора, основанные на векторном управлении, предложены в [12,13,14,15]. Смещение напряжения на конденсаторе устраняется введением компенсации постоянной составляющей в среднюю точку конденсаторной батареи в [12], но метод вводит фильтр нижних частот второго порядка для извлечения отклонения напряжения на конденсаторе, который ограничивает динамические и установившиеся характеристики. состояние работоспособности системы управления. Адаптивный фильтр-ловушка вместо фильтра нижних частот второго порядка в [13] в сочетании с адаптивным алгоритмом управления для подавления смещения напряжения на конденсаторе и улучшения динамических и установившихся характеристик системы. В [14] предложен метод выравнивания напряжения на конденсаторе без фильтра, выявляющий взаимосвязь между смещением напряжения на конденсаторе и током нагрузки посредством преобразования координат и последующего введения требуемого компенсационного тока в контур управления током статора. Хотя в этом методе не используются фильтры, система добавляет пропорционально-интегральный (ПИ) регулятор и требует настройки параметров. В [15] авторы предлагают непосредственно измерять напряжение на конденсаторе с помощью датчиков напряжения, а затем компенсировать опорное напряжение с помощью разницы между напряжениями на конденсаторе. Этот метод не требует фильтра и сложной настройки параметров, и его проще реализовать, чем описанные выше методы. Хотя стратегия управления постоянно упрощается, неизбежно используются датчики напряжения, что увеличивает стоимость и размер системы.

  В данной статье предлагается метод подавления смещения напряжения на конденсаторе, основанный на самокоррекции опорного напряжения по оси αβ. Метод вычисляет напряжение конденсатора, используя трехфазный ток, угловую скорость и угол положения ротора, а затем смещение напряжения конденсатора получается по разности напряжений конденсатора. Опорное напряжение по оси αβ корректируется смещением напряжения конденсатора, что не требует добавления датчиков напряжения или фильтров в систему управления для извлечения компонентов изменения напряжения, а также сложной настройки параметров. Скорректированное опорное напряжение обеспечивает сбалансированность основного вектора напряжения, а затем вектор опорного напряжения синтезируется для вывода правильного импульсного сигнала ШИМ, который, в свою очередь, модулирует правильное трехфазное напряжение обмотки, обеспечивая хорошую управляемость двигателя. .

  2. Моделирование системы привода PMSM с инверторным питанием TPFS

  Топология системы привода PMSM с инверторным питанием TPFS показана на рис. 1. Система состоит из входного источника постоянного тока, конденсатора звена постоянного тока, -плечо моста емкостных фаз, плечо моста двухфазных управляемых силовых переключателей и СДПМ. В этой статье двигатель фазы А исследуется в качестве примера, подключенного к средней точке плеча конденсаторного моста.

  На этом рисунке заштрихованная часть — плечо конденсаторного моста, образованное конденсатором вместо управляемых силовых переключателей, В _dc — источник постоянного тока на входе системы, C _dc — конденсатор звена постоянного тока, C ₁ и C ₂ — два конденсатора на плече конденсаторного моста, емкость которых C ₁ = C ₂ = C, а S _b и S _c обозначают управляемые силовые переключатели на плече моста фаз B и C.

  В синхронном кадре уравнение напряжения СДПМ может быть выражено как

  где и _д и и _q – составляющие напряжения статора двигателя в кадре d–q; i _d и i _q – токи в системе d–q; R _s – сопротивление статора; L _d и L _q — индуктивность статора по оси d и индуктивность статора по оси q; ω _e – электрическая угловая скорость; φ _f – потокосцепление статора постоянного магнита; p — разностный оператор.

  В уравнении (1) i _d и i _q — проекции вектора тока статора СДПМ I _s на ось d–q соответственно, которые можно выразить как

  где I _s — амплитуда вектора тока статора, а β — угол между вектором тока и осью q.

  Общей стратегией управления для СДПМ является стратегия управления максимальным крутящим моментом на ампер (MTPA). Для внутреннего СДПМ угол текущего вектора в рабочей точке MTPA может быть выражен как

  где β _М — текущий угол вектора в рабочей точке МТПА; по литературным данным [16] этот угол изменяется от 0 до 0,25π.

  , предполагая, что напряжения на конденсаторах C ₁ и C ₂ являются V _DC1 и V _DC2 , соответственно, напряжения U _A , U _{. — концы фазных обмоток А, В и С двигателя относительно средней точки двигателя N при различных состояниях переключения инвертора TPFS равны}

  где S _b и S _c — состояния переключения плеч фазового моста B и C соответственно. Когда S _b и S _c равны 0, это означает состояние, в котором верхний переключатель плеча фазового моста B и C не работает, а нижний переключатель работает; когда S _b и S _c равны 1, это означает состояние, в котором верхний переключатель плеча фазового моста B и C находится в проводящем состоянии, а нижний переключатель не является проводящим. В соответствии с состояниями устройств переключения мощности существует четыре состояния переключения инвертора TPFS, а именно S ₀₀ , S ₁₀ , S ₁₁ и S ₀₁ .

  3. Стратегия подавления смещения напряжения конденсатора

  3.1. Влияние смещения напряжения конденсатора инвертора TPFS

  Предполагая, что ΔV — это смещение напряжения на конденсаторах инвертора TPFS, напряжения на конденсаторах C ₁ и C ₂ равны V _dc1 = V _dc /2 + ΔV и V _dc2 = V _dc /2 − ΔV соответственно. Замена В _dc1 и V _dc2 в уравнение (4), мы можем получить зависимость между напряжением трехфазной обмотки и состоянием переключения при несбалансированном напряжении конденсатора как

  Смещение напряжения конденсатора инвертора TPFS приводит к различным смещениям напряжения трехфазной обмотки СДПМ. После вариации Кларка можно получить напряжения в двухфазной стационарной системе координат оси αβ как

  Как видно из уравнения (6), хотя смещение напряжения конденсатора вызывает смещение всех трехфазных напряжений обмоток, только опорное напряжение по оси α u _α смещено на -2ΔV/3 после преобразования Кларка, в то время как опорное напряжение по оси β u _β не смещено.

  Широтно-импульсная модуляция пространственного вектора (SVPWM) инвертора TPFS является важной частью для реализации векторного управления системой привода, где u _α и u _β , как опорные напряжения по оси αβ, определяют правильность Импульсный сигнал PWM может быть выведен. Согласно уравнению (5), опорное напряжение u _α смещено из-за смещения напряжения на конденсаторе, что вызывает сдвиг базового вектора напряжения инвертора TPFS по оси α. Опорные напряжения u _α и u _β , которые создают смещение, не могут быть синтезированы в правильный вектор опорного напряжения в соответствии со стратегией SVPWM инвертора TPFS. Неправильный импульсный сигнал PWM повлияет на эффективность управления двигателем.

  Четыре состояния переключения инвертора TPFS соответствуют четырем основным векторам напряжения: V ₀₀ , V ₁₀ , V ₁₁ и V ₀₁ . С учетом смещения напряжения на конденсаторе распределение основных векторов напряжения инвертора TPFS показано на рис. 2.9.0003

  На рисунке красной пунктирной линией показано распределение основного вектора напряжения при смещении напряжения на конденсаторе, а черной — распределение основного вектора напряжения при сбалансированном напряжении на конденсаторе. Координаты по оси α основного вектора напряжения сдвинуты по сравнению с балансом напряжений конденсатора. Синтез опорного вектора напряжения Vs в этом состоянии неизбежно приводит к асимметрии трехфазных напряжений. Асимметрия трехфазного напряжения неизбежно приведет к асимметрии трехфазного тока, что влияет на эффективность управления двигателем.

  3.

  2. Смещение напряжения конденсатора инвертора TPFS

  Согласно рис. 1, обмотка фазы А двигателя подключена к средней точке плеча конденсаторного моста, и ток в этой фазной обмотке заряжает и разряжает конденсатор, вызывая смещение напряжения на конденсаторе. Смещение напряжения на конденсаторе можно выразить как

  Из уравнения (7) видно, что смещение напряжения конденсатора инвертора TPFS прямо пропорционально амплитуде вектора тока и обратно пропорционально скорости и емкости двигателя, что объясняет плохие низкоскоростные характеристики системы привода инвертора TPFS. .

  Чтобы повысить эффективность управления двигателем, можно увеличить значение конденсатора на плече конденсаторного моста инвертора TPFS или увеличить скорость двигателя. Однако емкость конденсатора не может увеличиваться до бесконечности, и двигатель неизбежно работает на низкой скорости в приводных системах PMSM с инверторным питанием TPFS. Таким образом, использование стратегии подавления смещения напряжения конденсатора инвертора TPFS имеет большое значение для приводных систем PMSM с инверторным питанием TPFS.

  3.3. Самокоррекция опорного напряжения

  Согласно анализу в 3.1, смещение напряжения конденсатора инвертора TPFS вызывает смещение -2ΔV/3 в опорном напряжении u _α . Таким образом, правильный импульсный ШИМ-сигнал может быть гарантирован путем корректировки опорного напряжения по оси α для обеспечения хороших характеристик управления двигателем.

  Поскольку ток нагрузки фазной обмотки двигателя изменяется синусоидально, зарядка и разрядка конденсаторов приводят к тому, что напряжения V _dc1 и V _dc2 на конденсаторах изменяются в зависимости от вращения двигателя следующим образом:

  где ω _e — угловая скорость двигателя, а ω _e t — угол положения ротора двигателя. ΔV _dc представляет собой смещение напряжения постоянного тока на конденсаторах трехфазного инвертора с четырьмя ключами, которым можно пренебречь из-за равной емкости двух конденсаторов на плече моста выбранного конденсатора в инверторе TPFS. Следовательно, смещение напряжения на конденсаторах можно выразить как

  Согласно уравнению (9), смещение напряжения конденсатора может быть рассчитано на основе угловой скорости двигателя, угла положения ротора двигателя, значения конденсатора и амплитуды вектора тока без необходимости в дополнительных датчиках напряжения или фильтрах в приводе PMSM с инверторным питанием TPFS. система.

  Из уравнения (6) видно, что опорное напряжение u _α создает смещение −2ΔV/3, а опорное напряжение u _β остается неизменным, поэтому необходимо компенсировать только 2ΔV/3 на опорное напряжение u _α для получения скорректированного опорного напряжения по оси α. Скорректированное опорное напряжение по оси αβ выражается как

  При использовании скорректированного опорного напряжения по оси αβ для инвертора TPFS с использованием стратегии широтно-импульсной модуляции с пространственным вектором можно сгенерировать правильный импульсный сигнал ШИМ для вывода вектора опорного напряжения без смещения, модулирующего симметричное напряжение трехфазной обмотки. и управление PMSM для достижения хорошей производительности.

  Блок-схема векторного управления PMSM с инверторным питанием TPFS с учетом стратегии подавления смещения напряжения конденсатора, предложенной в этой статье, показана на рисунке 3.

  4. Результаты моделирования и экспериментов

  4.1. Знакомство с экспериментальной платформой

  Для проверки эффективности стратегии подавления смещения напряжения на конденсаторе, предложенной в данной статье, была проведена экспериментальная проверка внутреннего СДПМ мощностью 20 кВт. Экспериментальная платформа приводной системы PMSM с инверторным питанием TPFS, показанная на рисунке 4, была построена.

  Экспериментальная платформа состоит из динамометра, источника питания постоянного тока, инвертора, плеча конденсаторного моста, контроллера и СДПМ. Динамометр представляет собой асинхронный двигатель, который обеспечивает момент нагрузки для экспериментального образца. Микросхема цифровой обработки сигналов для контроллера — TMS320F28335, а инвертор — силовой агрегат электромобиля GD12-WDI производства Semikron. Линия фазы A двигателя была подключена к нейтральной точке конденсаторной батареи, чтобы сформировать плечо конденсаторного моста фазы A, которое образовало инвертор TPFS с плечами моста устройств переключения мощности, управляемых фазами B и C. Семикрон инвертор. Частота управления 10 кГц, напряжение на шине постоянного тока 320 В.

  Параметры опытного образца приведены в таблице 1.

  4.2. Экспериментальные результаты для сравнения характеристик управления

  В экспериментах стратегия подавления смещения напряжения конденсатора, предложенная в этой статье, была применена к приводной системе TPFS с инверторным питанием PMSM, и экспериментальные результаты сравнивались с результатами без какого-либо подавления смещения напряжения конденсатора. Эффективность предложенного метода проверена по пульсациям момента двигателя, трехфазному току двигателя и смещению напряжения конденсатора инвертора TPFS.

  На рис. 5 представлены экспериментальные осциллограммы при скорости 2500 об/мин и нагрузке 10 Нм. Сверху вниз: крутящий момент двигателя T _e , трехфазный ток i _a i _b , i _c , напряжение конденсатора V _dc1 и V _dc2 , формы сигналов усиления трех -фазный ток и кривые усиления напряжения на конденсаторе показаны соответственно. На рис. 5а показаны экспериментальные осциллограммы без подавления смещения напряжения на конденсаторе. Осциллограммы показывают, что пульсации момента достигают 21,5 Нм, а трехфазный ток и напряжение на конденсаторе инвертора TPFS несимметричны, где смещение напряжения на конденсаторе составляет 30 В. На рис. 5б показаны экспериментальные осциллограммы с предложенным методом. Поскольку предлагаемый метод корректирует опорное напряжение таким образом, чтобы инвертор TPFS синтезировал правильный вектор опорного напряжения, пульсации момента предлагаемого метода составляют 9Нм по сравнению с экспериментальной формой сигнала без подавления смещения напряжения на конденсаторе, что эффективно уменьшает пульсации крутящего момента, вызванные смещением напряжения на конденсаторе. Трехфазный ток и напряжение конденсатора инвертора TPFS уравновешиваются предложенным способом, где смещение напряжения конденсатора уменьшено до 28 В, что эффективно улучшает характеристики управления двигателем.

  На рис. 6 показаны экспериментальные осциллограммы при скорости 2500 об/мин и нагрузке 20 Нм, а на рис. 7 — экспериментальные осциллограммы при скорости 2500 об/мин и нагрузке 30 Нм. Осциллограммы показывают, что пульсации крутящего момента составляют 30 Нм и 45 Нм без подавления смещения напряжения на конденсаторе, а трехфазный ток и конденсатор инвертора TPFS значительно разбалансированы, где смещение напряжения на конденсаторе составляет 49В и 65 В. Предложенный в статье метод подавления смещения напряжения на конденсаторе снижает пульсации крутящего момента до 9,8 Нм и 15 Нм. Трехфазный ток и напряжение на конденсаторе инвертора TPFS сбалансированы, при этом смещение напряжения на конденсаторе уменьшено до 43 В и 57 В. Таким образом, предложенный метод эффективно улучшил характеристики управления двигателем.

  Согласно уравнению (7), смещение напряжения конденсатора инвертора TPFS пропорционально амплитуде вектора тока. Сравнение экспериментальных осциллограмм на Рисунке 5, Рисунке 6 и Рисунке 7 для случаев без подавления смещения напряжения на конденсаторе показывает, что пульсации момента значительно увеличиваются с увеличением момента нагрузки, а трехфазный ток и напряжение на конденсаторе не сбалансированы. После применения предложенного метода подавления смещения напряжения конденсатора инвертора TPFS пульсации момента лишь незначительно увеличиваются по мере увеличения момента нагрузки, в то время как трехфазный ток и напряжение конденсатора инвертора TPFS остаются сбалансированными. Увеличение нагрузки мало влияет на эффективность управления предложенным в данной работе методом.

  Для дополнительной проверки эффективности предлагаемого способа были проведены опыты на скорости 1500 об/мин с нагрузками 10 Нм, 20 Нм и 30 Нм. Экспериментальные формы сигналов показаны на Рисунке 8, Рисунке 9 и Рисунке 10. Согласно Рисунку 8а, Рисунку 9а и Рисунку 10а пульсация крутящего момента без подавления смещения напряжения на конденсаторе составляет 26,5 Нм, 43 Нм и 63 Нм соответственно. Трехфазный ток и напряжение конденсатора инвертора TPFS не сбалансированы; смещение напряжения конденсатора составляет 45 В, 73,5 В и 103 В, а характеристики управления двигателем плохие. Экспериментальные формы сигналов с предлагаемым методом показаны на рис. 8а, рис. 9.а и рис. 10а, а пульсации крутящего момента при предложенном способе составляют 10 Нм, 11,5 Нм и 15 Нм соответственно, что эффективно снижает пульсации крутящего момента по сравнению со способом без подавления смещения напряжения конденсатора. Трехфазный ток и напряжение конденсатора инвертора TPFS сбалансированы, а смещение напряжения конденсатора уменьшено до 42 В, 65 В и 93 В. Предложенный в статье метод улучшает характеристики управления двигателем. При этом с увеличением момента нагрузки пульсации момента предлагаемого способа лишь незначительно увеличиваются. Однако пульсации крутящего момента значительно возрастают по мере увеличения нагрузки без подавления смещения напряжения на конденсаторе.

  Согласно уравнению (7), смещение напряжения на конденсаторе обратно пропорционально скорости двигателя. Сравнение экспериментальных сигналов на Рисунке 5 и Рисунке 8, Рисунке 6 и Рисунке 9, а также Рисунке 7 и Рисунке 10 показывает, что пульсации крутящего момента значительно увеличиваются, когда скорость уменьшается с тем же моментом нагрузки, и неуравновешенное явление трехфазного тока и напряжение конденсатора инвертора TPFS усугубляется. Пульсации крутящего момента только немного увеличиваются при снижении скорости двигателя с помощью предлагаемого метода, а трехфазный ток и напряжение на конденсаторе остаются сбалансированными. Снижение скорости мало влияет на эффективность управления предлагаемым способом.

  Приведенные выше экспериментальные формы сигналов показывают, что пульсации крутящего момента и смещение напряжения на конденсаторе эффективно уменьшаются с помощью метода, предложенного в этой статье, при сохранении баланса трехфазного тока и напряжения на конденсаторе. Предлагаемый способ повышает эффективность управления двигателем. В то же время, это не ухудшает характеристики управления по мере увеличения момента нагрузки двигателя и снижения скорости.

  4.3. Результаты моделирования изменения номинала конденсатора

  На рис. 11 показаны результаты моделирования предлагаемого метода при работе двигателя со скоростью 2500 об/мин и крутящим моментом 30 Нм. На рисунке 11 i _a i _b , i _c — трехфазный ток, а T _e — крутящий момент двигателя. На рис. 11a–c представлены результаты моделирования для конденсаторов емкостью 2000 мкФ, 1500 мкФ и 1000 мкФ соответственно. Из результатов моделирования видно, что метод, предложенный в этой статье, по-прежнему поддерживает сбалансированный трехфазный ток, а пульсации крутящего момента почти постоянны при изменении емкости конденсатора.

  4.4. Результаты моделирования переходного процесса скорости

  На рис. 12 показаны результаты моделирования предлагаемого метода при ступенчатом изменении скорости двигателя с 500 об/мин от 1500 до 2500 об/мин. На рис. 12 n* и n обозначают заданную опорную скорость двигателя и фактическую скорость двигателя соответственно; i _a , i _b , i _c — трехфазный ток, а T _e — крутящий момент двигателя. Из результатов моделирования видно, что двигатель будет генерировать удары по току и крутящему моменту, но вскоре вернется к нормальному состоянию, когда скорость двигателя будет переходной, а фактическая скорость двигателя может быстро отслеживать опорную скорость. После того, как скорость двигателя стабилизируется, трехфазный ток возвращается к равновесию, а пульсация крутящего момента возвращается к норме.

  5. Выводы

  В этой статье предложена стратегия подавления смещения напряжения на конденсаторе СДПМ с питанием от инвертора TPFS без датчика напряжения, которая позволяет инвертору TPFS синтезировать правильный вектор опорного напряжения путем корректировки опорного напряжения по оси αβ. Эффективность предлагаемого способа проверена экспериментально, и способ имеет следующие характеристики:

  (1).

  Предлагаемый метод эффективно снижает пульсации крутящего момента, сохраняя баланс трехфазного тока и напряжения на конденсаторе. Увеличение нагрузки и снижение скорости мало влияют на предлагаемый способ;

  (2).

  Предлагаемый метод не требует датчиков напряжения или фильтров для выделения составляющих смещения, а также не требует сложной настройки параметров, так как алгоритм прост и легко реализуем;

  (3).

  Предлагаемый метод не повлияет на эффективность управления двигателем, когда изменение значения конденсатора и скорости двигателя являются переходными.

  Вклад авторов

  Концептуализация, В.К. и XL; курирование данных, Г.З.; Приобретение финансирования, W.C. и XL; методология, В.К. и С.В.; администрация проекта, WC; надзор, XL; визуализация, СВ; написание — первоначальная черновая подготовка, С. В.; написание — обзор и редактирование, С.В. Все авторы будут проинформированы о каждом этапе обработки рукописи, включая отправку, пересмотр, напоминание о пересмотре и т. д. по электронной почте из нашей системы или назначенного помощника редактора. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

  Финансирование

  Это исследование финансировалось Национальным фондом естественных наук Китая, номера грантов 51807141 и 52077156, и Ключевой программой Тяньцзиньского фонда естественных наук, номер гранта 20JCZDJC00020.

  Заявление Институционального контрольного совета

  Неприменимо.

  Заявление об информированном согласии

  Неприменимо.

  Конфликт интересов

  Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

  Каталожные номера

  1. Чжу Ю.; Тао, Б.; Сяо, М .; Ян, Г .; Чжан, X .; Лу, К. Люенбергер Наблюдатель положения на основе прогнозирующего управления апериодическим током для бездатчикового СДПМ. Electronics 2020 , 9, 1325. [Google Scholar] [CrossRef]
  2. Лин З.; Ли, Х .; Ван, З .; Ши, Т .; Ся, К. Минимизация дополнительных высокочастотных пульсаций крутящего момента для бессенсорных приводов IPMSM с инжекцией прямоугольного напряжения. IEEE транс. Силовой электрон. 2020 , 35, 13345–13355. [Академия Google] [CrossRef]
  3. Чен В.; Цзэн, С .; Чжан, Г .; Ши, Т .; Ся, С. Модифицированная модель двойных векторов с прогнозирующим управлением крутящим моментом синхронного двигателя с постоянными магнитами. IEEE транс. Силовой электрон. 2019 , 34, 11419–11428. [Google Scholar] [CrossRef]
  4. Кыванц, О.; Озтюрк, С. Недорогое бездатчиковое управление скоростью привода СДПМ с использованием инвертора с четырьмя переключателями. Энергии 2019 , 12, 741. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
  5. Ni, K.; Ху, Ю .; Лю, Ю.; Ган, К. Анализ производительности трехфазного сетевого преобразователя с четырьмя переключателями и упрощением модуляции в ветровой турбине с двойным асинхронным генератором (DFIG-WT) с различными внешними возмущениями. Энергии 2017 , 10, 706. [Google Scholar] [CrossRef]
  6. Lu, J.; Ху, Ю .; Чжан, X .; Ван, З .; Лю, Дж.; Ган, К. Метод бездатчикового управления высокочастотной подачей напряжения для IPMSM, питаемых трехфазным инвертором с четырьмя переключателями с одним датчиком тока. IEEE транс. мех. 2018 , 23, 758–768. [Google Scholar] [CrossRef]
  7. Цзэн З.; Чжу, К.; Джин, X .; Ши, В .; Чжао, Р. Стратегия гибридной пространственно-векторной модуляции для минимизации пульсаций крутящего момента в трехфазных приводах PMSM с инверторным питанием и четырьмя переключателями. IEEE транс. Инд. Электрон. 2017 , 64, 2122–2134. [Google Scholar] [CrossRef]
  8. Zhu, C.; Цзэн, З .; Чжао, Р. Всесторонний анализ и уменьшение пульсаций крутящего момента в трехфазных приводах PMSM с инверторным питанием и четырьмя переключателями с использованием широтно-импульсной модуляции с пространственным вектором. IEEE транс. Силовой электрон. 2017 , 32, 5411–5424. [Google Scholar] [CrossRef]
  9. Чжоу Д.; Чжао, Дж.; Лю, Ю. Схема прогнозирующего управления крутящим моментом для трехфазных асинхронных двигателей с четырьмя переключателями, питаемых от инвертора, с подавлением смещения напряжения в звене постоянного тока. IEEE транс. Силовой электрон. 2015 , 30, 3309–3318. [Google Scholar] [CrossRef]
  10. Hang, J.; Чжан, Дж.; Ву, Х .; Дин, С. Модель прогнозирующего управления с фиксированным весовым коэффициентом для трехфазных приводов PMSM с инверторным питанием и четырьмя переключателями с учетом подавления смещения напряжения на конденсаторе. ИЭТ Электрик. Приложение Power 2020 , 14, 2697–2706. [Google Scholar] [CrossRef]
  11. Sun, D.; Су, Дж.; Солнце, К .; Ниан, Х. Упрощенный MPFC с подавлением смещения напряжения конденсатора для трехфазного привода PMSM с четырьмя переключателями, питаемого от инвертора. IEEE транс. Инд. Электрон. 2019 , 66, 7633–7642. [Google Scholar] [CrossRef]
  12. Цзэн З.; Чжэн, В .; Чжао, Р .; Чжу, К.; Юань, В. Моделирование, модуляция и управление трехфазным выпрямителем с ШИМ с четырьмя переключателями при симметричном напряжении. IEEE транс. Силовой электрон. 2016 , 31, 4892–4905. [Google Scholar] [CrossRef]
  13. Zhu, C.; Цзэн, З .; Чжао, Р. Метод адаптивного подавления смещения напряжения в звене постоянного тока в трехфазных приводах СДПМ с инверторным питанием и четырьмя переключателями. Электрон. лат. 2016 , 52, 1442–1444. [Академия Google] [CrossRef]
  14. Юань, Q .; Чжао, Р. Подавление смещения напряжения конденсатора в звене постоянного тока без фильтров для трехфазных приводов СДПМ с питанием от инвертора с четырьмя ключами. Электрон. лат. 2017 , 53, 751–752. [Google Scholar] [CrossRef]
  15. Ким Б.; Ли, Д. Бездатчиковое управление СДПМ инвертором с четырьмя переключателями с компенсацией искажения напряжения и регулировкой коэффициента усиления оценки положения. Дж. Электр. англ. Технол. 2017 , 12, 100–109. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
  16. Болоньяни, С.; Петрелла, Р.; Преаро, А .; Сгарбосса, Л. Автоматическое отслеживание траектории MTPA в электроприводах IPM на основе подачи переменного тока. IEEE транс. инд. заявл. 2011 , 47, 105–114. [Google Scholar] [CrossRef]

  Рисунок 1. Топология системы привода PMSM с инверторным питанием TPFS.

  Рисунок 1. Топология системы привода PMSM с инверторным питанием TPFS.

  Рисунок 2. Распределение векторов напряжения при смещении напряжения на конденсаторе.

  Рис. 2. Распределение векторов напряжения при смещении напряжения на конденсаторе.

  Рисунок 3. Блок-схема векторного управления PMSM с инверторным питанием TPFS.

  Рис. 3. Блок-схема векторного управления PMSM с инверторным питанием TPFS.

  Рисунок 4. Экспериментальная платформа.

  Рис. 4. Экспериментальная платформа.

  Рисунок 5. Экспериментальные результаты при 2500 об/мин и 10 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рисунок 5. Экспериментальные результаты при 2500 об/мин и 10 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( б ) предлагаемый способ.

  Рисунок 6. Экспериментальные результаты при 2500 об/мин и 20 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рис. 6. Экспериментальные результаты при 2500 об/мин и 20 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рисунок 7. Экспериментальные результаты при 2500 об/мин и 30 Нм: ( и ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( б ) предлагаемый способ.

  Рис. 7. Экспериментальные результаты при 2500 об/мин и 30 Нм: ( и ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рисунок 8. Экспериментальные результаты при 1500 об/мин и 10 Нм: ( и ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рис. 8. Экспериментальные результаты при 1500 об/мин и 10 Нм: ( и ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( б ) предлагаемый способ.

  Рисунок 9. Экспериментальные результаты при 1500 об/мин и 20 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рис. 9. Экспериментальные результаты при 1500 об/мин и 20 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рисунок 10. Экспериментальные результаты при 1500 об/мин и 30 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( б ) предлагаемый способ.

  Рис. 10. Экспериментальные результаты при 1500 об/мин и 30 Нм: ( a ) без подавления смещения напряжения конденсатора; ( b ) Предлагаемый метод.

  Рисунок 11. Результаты моделирования изменения емкости конденсатора при 2500 об/мин и 30 Нм: ( и ) 2000 мкФ, ( б ) 1500 мкФ и ( в ) 1000 мкФ.

  Рис. 11. Результаты моделирования изменения емкости конденсатора при 2500 об/мин и 30 Нм: ( а ) 2000 мкФ, ( б ) 1500 мкФ и ( с ) 1000 мкФ.

  Рисунок 12. Результаты моделирования переходного процесса скорости.

  Рис. 12. Результаты моделирования переходного процесса скорости.

  Таблица 1. Параметры экспериментального прототипа.

  Таблица 1. Параметры экспериментального прототипа.

  Параметр	Символ	Значение
  Номинальное напряжение	U N	320 V
  Rated current	I N	150 A
  d-axis inductance	L d	0. 158 mH
  q- axis inductance	L q	0.292 mH
  Stator resistance	R s	7.34 mΩ
  Permanent magnet flux	ψ f	0.067 Wb
  Rated speed	n N	3000 r/min
  Rated torque	T N	64 Nm
  Pairs of poles	p	4

  Примечание издателя: MDPI остается нейтральным в отношении юрисдикционных претензий в опубликованных картах и ​​институциональной принадлежности. alexxlab Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт Рубрики Прост Радио Разное Своими руками Советы Схем Схемы Транзист Транзисторы Электрон Электроника