Блок питания MeanWell EPP-500-54
Данный блок питания я хотел купить уже давно, но то одно мешало, то другое и вот в итоге он попал ко мне в руки. Скажу сразу, блок питания понравился, хотя мелкие странности у него все таки имеются.Некоторое время назад появился у меня модуль гибридного преобразователя RD6006P и захотелось сделать компактный регулируемый блок питания. В принципе можно было сделать свой корпус, подходящий под размеры какого нибудь блока питания, но во первых корпус у меня уже был, причем металлический, а во вторых, хотелось компактное решение.
Выбор пал на модель EPP-500-54 не просто так, мне бы в общем-то подошел и БП серии EPP-400-хх, а возможно с ограничениями и EPP-300-хх если бы не одно «но», в этих сериях нет блоков питания с напряжением более 48 вольт, а в идеале надо было 65.
Да, почему-то бренды не выпускают блок питания больше чем на 48 вольт. Хотел купить БП с топологией LLC, для усилителей мощности, но оказалось что подходящий БП будет стоит сопоставимо с тем же Минвелом.
В общем закончилось все тем, что я заказал EPP-500-54, два… и не так давно получил первый 🙂
Заказывался БП на таобао по той простой причине что в Украине они мало того что только под заказ, так еще и стоят несуразных денег, даже российский ЧипДип выставлял EPP-500-54 по куда как более демократичной цене.
Заказывал два блока питания, о втором расскажу в другой раз. Порадовало что в качестве бонуса положили коврик для мышки, приятно 🙂 А вот упаковка блока питания могла бы быть и сильно получше, чем просто кусок пупырки, даже как-то странно, при такой цене.
Краткое описание серии, здесь и далее приведены скриншоты из даташита.
Конструкция блока питания открытая, но мне это никак не мешает, согласно наклейке это действительно MeanWell EPP-500-54, а так как даже китайцы не подделывают их с полным сохранением названия, то это вполне себе оригинальный БП.
В серию входит восемь моделей, что само по себе довольно много, при этом данная серия отличается от других наличием модели с выходным напряжением в 54 вольта.
Внешне выглядит очень красиво, по своему конечно, но видно как разработчики пытались «упаковать» все в довольно компактный размер и могу сказать что у них это получилось.
Корпус по сути отсутствует, его роль выполняет Г-образная пластина из алюминия, она же является радиатором для некоторых силовых компонентов.
Размеры блока питания всего 127х76х41мм, или 5х3 дюйма. На чертеже с размерами кроме собственно всех размеров есть и указание на размещение вентилятора относительно блока питания.
На входе полноценный сетевой фильтр, что логично и понятно, я бы скорее удивился если бы его не было. Но вот что непривычно, так это двухконтактный разъем питания и отсутствие места для подключения земляного провода, судя по всему он подключается прямо к корпусу.
Кстати насчет корпуса, а точнее, алюминиевого шасси. У него отсутствуют какие либо крепежные отверстия, разве что можно использовать четыре резьбовые стояки крепления платы.
Предохранитель, кучка конденсаторов, дросселей, термистор, пожалуй только варистор не смог найти.
На плате имеется место для установки второго предохранителя, но он заменен перемычкой.
Общий вид платы, как можно заметить, кроме отвода тепла на шасси производитель применил и отдельные радиаторы.
1. Монтаж очень плотный, при этом заметил что имеется реле, которое судя по всему стоит в цепи ограничения стартового тока, по крайней мере оно срабатывает почти сразу после включения и отключается спустя некоторое время после обесточивания.
3. Для повышения КПД производитель применил синхронный выпрямитель, хотя при таком высоком выходном напряжении он уже и не дает большого прироста.
4. В качестве защиты от перегрева на двух радиаторах установлены термовыключатели.
1. Выход планируется подключать при помощи винтовых клемм, думаю это просто унификация с более низковольтными моделями, которые рассчитаны на гораздо больший выходной ток.
Слева находится разъем подключения вентилятора, справа регулятор выходного напряжения и пара вспомогательных разъемов.
3. Сбоку имеется дополнительная платка отвечающая за третье вспомогательное напряжение, 5 вольт.
4. По сути это привычная многим «дежурка» и вместе с ней получается что БП имеет:
Три выходных напряжения, основное 54 вольта, 12 для питания вентилятора и 5 вольт для питания вспомогательных узлов.
Сигнал PowerON, для управления включением основного БП
Измерительные сигналы S+ и S-, о них позже.
Входные конденсаторы установлены так, что без выпаивания их маркировку не прочитать, выпаивать было лень, потому просто измерил, вышло около 250мкФ на оба, соответственно скорее всего это конденсаторы на 120мкФ.
Попутно измерил емкость выходных, 950мкФ из которых 880 точно уходит на четыре по 220, ну и что-то остается пятому конденсатору.
В даташите была блок-схема блока питания из которой можно узнать только то что БП имеет два независимых преобразователя, а также узлы защиты, ну и что частота PFC и основного инвертора составляет 90 и 100кГц соответственно.
Но уже позже я понял что блок схема имеет ошибки, например в связке из трех оптронов, показанных внизу, один развернут наоборот, а кроме того все три транзисторные.
Также здесь видно что контакты S+ и S- подключены к выходным цепям через резисторы. В даташите больше о них ни слова, но что-то мне упорно подсказывает, что это контакты ОС для реализации четырехпроводного подключения нагрузки.
Вообще сильно расстраивает очень скудная документация, которая по сути включает в себя только таблицу параметров и чертеж с размерами.
Подключаем входной кабель, подаем питание.
На выходе около заявленных 54 вольт, приятно порадовало потребление без нагрузки, которое составляет всего 1.
4-1.5Вт, что для 500Вт БП весьма мало.
Диапазон перестройки выходного напряжения составил около 49-56.7 вольта, при этом если пытаться выкручивать напряжение на выходе еще больше, то БП переходит в старт-стопный режим, означающий срабатывания узла OVP (защита от перенапряжения по выходу).
Также в даташите было пояснение по поводу подключения разъемов, из которого можно понять что кроме входного и выходного имеем:
2. Разъем подключения линий ОС и выхода PG
3. Разъем выхода дежурных 5 вольт и управления включением БП.
В последних двух случаях применяется относительно редкий разъем DF11-4DS-2C (ответная часть), который я даже хотел купить, но стоит дорого, везут под заказ, в общем передумал, тем более БП включается и без них.
Как я писал, контакты S (скорее всего от Sense) соединены с выходными, сопротивление между ними 13Ом.
1. На разъеме питания вентилятора имеем 12 вольт, причем как я понимаю, стабилизированные.
3, 4. Контакт PS_ON подтянут в +5 вольт, соответственно БП нормально стартует без его подключения, чтобы «заглушить» основной преобразователь надо заземлить этот контакт, потребление при этом падает до 0.2-0.4Вт.
Нагрузочный тест в интервале нагрузок от 0 до 8А показал что БП ведет себя неплохо, но при этом отмечу что выходное напряжение «плавает» примерно на ±5мВ просто само по себе.
Ниже результаты при токах 0, 1, 2, 4, 6 и 8А.
КПД измерялся в диапазоне нагрузок от 0.5А до 11А, потому контрольных точек получилось много. При заявленных 94% блок показал реально до 95% при максимальной мощности.
Пульсации измерялись при прямом подключении щупа к клеммам и здесь я получил около 150мВ р-р при заявленных 200.
Осциллограммы при токах 0, 3, 6 и 9А, на первой осциллограмме отчетливо виден «зеленый режим», когда БП перешел в режим малого потребления.
Зато на выходе имелись пульсации на частоте 100Гц, причем что при токе 3А, что при 9А, разница только в амплитуде. Возможно были наводки на щуп, но здесь я не уверен.
Термопрогон проводился при условиях, когда блок питания просто лежал на столе, возможно температурные режимы были бы немного лучше, если бы он стоял боком, но мне более важно было оценить общую ситуацию.
В даташите имеются графики зависимости выходной мощности от температуры воздуха, наличия дополнительного охлаждения и входного напряжения, но если сильно упрощенно, то при сетевом напряжении 230 вольт мы имеем два режима работы:
1. Естественное охлаждение — 320Вт
2. Принудительное охлаждение — 500Вт.
Я проверял при естественном охлаждении, сетевом напряжении 230 вольт и выходном токе 3, 6 и 7А, что дает мощность нагрузки 160, 320 и 375Вт, каждый этап длился 20 минут.
В первых двух режимах в общем-то все было даже красиво, но когда я поднял нагрузку до 7 ампер то температура трансформатора превысила 100 градусов.
Пункт Д.PFC, это диод корректора, он стоит рядом с силовым транзистором, но измерить температуру транзистора не получалось.
Те же режимы на термофото. В процессе теста обратил внимание, что температура обмотки трансформатора при токе 6А составляла 97 градусов, на третьем снимке тепловизор поставил фокус как раз на эту точку и там уже около 115.
Блок имеет небольшую положительную зависимость выходного напряжения от температуры:
1. Холодный БП без нагрузки
2. Прогретый БП с нагрузкой 7А
3. Прогретый БП без нагрузки.
Также отмечу что БП имел некий «выбег» напряжения после снятия нагрузки, сначала было 54.050, за примерно 20-30 секунд подросло до 54.054, потом начало снижаться.
Но вообще на мой взгляд напряжение держится очень стабильно, все таки 40-50мВ ухода при напряжении в 54 вольта это неплохо.
В общем-то на этом этапе можно было бы обзор и закончить, но дальше я бы хотел рассказать о варианте небольшой переделки блока питания для использования совместно с преобразователем серии RD60хх.
RD6006P для нормальной работы требует на входе минимум 61+3.6=64.6 вольта, но как я писал выше, блок питания не может выдавать напряжение выше чем 56.7 вольта.
Соответственно надо решить две задачи:
1. Увеличить максимальное напряжение, т.е. диапазон регулировки вверх.
2. Поднять нижний порог защиты от перенапряжения. Кстати в описании он может быть в диапазоне 56.7-59.4, но у меня был по минимуму 🙁
Начать решил с коррекции защиты от перенапряжения, но оказалось что не все так просто, тем более без документации. Отчасти с толку сбила надпись OVP на плате и резистор, который находится рядом с ней. Данный резистор является верхним в делителе от выходного напряжения, но по цепи ОС стабилизации напряжения.
В общем почти мимо, разве что немного помогло потом.
В общем стало понятно, что надо копать глубже, потому откручиваем плату от шасси.
Здесь же я и узнал, что ближний к краю силовой компонент это диод корректора, а левее стоит его силовой ключ.
Общий вид нижней части платы.
Отдельные компоненты и узлы:
1. ICE3PCS03, контроллер АККМ.
2. L6599, основной ШИМ контроллер. Справа видны три оптрона и видно что они одного типа, но два направлены в одну сторону, а один в обратную, что противоречит блок-схеме в даташите БП.
3. MP6922, контроллер синхронного выпрямителя, выше виднеется стабилизатор 7812, предположительно отвечающий за выход питания вентилятора.
4. LS957B, даташит поискал, но как-то вот сходу и не смог найти, предположу что это формирователь сигнала Power_Good.
Также снизу платы установлены два токоизмерительных шунта, а сверху платы есть ОУ, усиливающий сигнал от них. по хорошему надо было бы проверить наличие режима СС, но у меня нет такой нагрузки, которая смогла бы стабилизировать напряжение в нужном мне диапазоне и с мощностью около 550-600Вт.
Какой из оптронов отвечает за защиту я разобрался относительно быстро, даже мог просто его коротнуть и ничего бы не отключалось, но «это не наш метод», тем более что как потом оказалось, на этот же оптрон заведена и защита от перегрузки.
В общем обнаружилось две цепи ОС.
1. Вверху, отвечающая за OVP, отмечен нижний резистор делителя, рядом даже место есть для второго.
2. Внизу, нижний резистор делителя ОС по напряжению.
Так как наиболее простой способ коррекции это установка дополнительного резистора параллельно, то его я и выбрал, соответственно для поднятия напряжения надо уменьшать сопротивление нижнего резистора делителей.
Вообще на плате имеется как минимум четыре штуки TL431:
1. ОС по основному выходу
2. ОС по току
3. OVP
4. ОС 5 вольт
И это реально сбивало с толку, особенно в цепи защиты от перегрузки, потому как там полностью цепь выглядит так: шунт — ОУ — транзистор — делитель — TL431 — оптрон.
На этот же оптрон выведена и OVP.
Путем нехитрых расчетов прикинул номиналы резисторов, которые надо подключить параллельно имеющимся, вышло что по цепи ОС напряжения можно поставить 20кОм, а по цепи OVP что-то около 7кОм. Но 7 кОм под рукой не нашлось, поставил 9.1кОм.
В итоге получил срабатывание OVP при напряжении выше 62.7 вольта, установил параллельно резистору 9.1кОм еще и 33кОм, получилось уже 64.32 вольта.
Но показалось что и этого мало, потому заменил резистор 33кОм, стоящий параллельно ранее установленному 9.1кОм на 20кОм (общее 6.25кОм) и смог настроить блок на выходное 65 вольт, хотя я бы не рекомендовал такое делать.
В процессе хоть и делал все аккуратно, но все равно случайно коротнул щупом выход БП на разъем подключения вентилятора, благо пострадал только сам разъем.
О преобразователе и корпусе я уже как-то рассказывал, но вот пришло время совместить все вместе.
1, 2. Вариантов установки Бп только два, когда шасси обращено к преобразователю и от нет, я выбрал первый вариант, так как в этом случае оно будет работать как экран, да и охлаждение улучшится.
3, 4. Самым сложным этапом было врезать сетевой разъем. Хотел установить его вертикально на место клемм, но тогда он мешал блоку питания.
Очень важно сделать дополнительную изоляцию. Проблема данного БП в том, что у него компоненты «горячей» части стоят близко к краю платы и если поставить БП как я планировал, то они будут совсем рядом с корпусом.
Почти то же самое относится и к верхнему торцу платы.
Для изоляции я использовал пластик, попадается в упаковках разных товаров.
Вот собственно и почти всё, пожалуй не хватает только вентилятора и платы управления для него, но вентилятор пока в пути ко мне, а плата без него не имеет смысла, расскажу в другой раз.
Включаем, проверяем, все работает 🙂
И здесь я сделаю важное отступление:
Понятно что все переделки только на ваш собственный риск, но кроме того скажу, что я повысил напряжение на 20% относительно исходного, это ОЧЕНЬ много и я планирую снизить его примерно до 60 вольт (+10% от исходного).
Суть в том, что если +10% блок питания обычно переживают без проблем, то уже +15% им дается сложнее, а +20% это совсем уж много и лучше не рисковать.
Ну и что сказать по итогам. Лично мне блок питания понравился, особенно большой мощностью при малых размерах, а также высоким КПД, вменяемым уровнем пульсаций, да и вообще общим поведением.
Немного не понравился очень малый диапазон регулировки выходного напряжения, да и лично на мой взгляд нагрев трансформатора великоват, но это уже придирки.
Если устраивает цена, то рекомендую, не пожалеете, найти более компактное готовое решение для питания сложно.
На этом у меня все, надеюсь что информация была полезной.
Использование и злоупотребление IR2153 для фидеров до 1,5кВт – ElettroAmici
Использование и злоупотребление IR2153 для фидеров до 1,5кВт – ElettroAmici статьиНовая статьяЭтот пункт будет рассмотрен в руководстве IR2153, или лучше будет теоретически представлены в качестве основы для построения различных импульсных источников питания.
IR2153 Это драйвер высокого напряжения с внутренним генератором. Это позволяет реализовать импульсные источники питания мощностью до 1,5 кВт основанный на полу-мостовые схемы с минимальной схемой.
Учитывая, что говорят в статье IR2153 и в названии также присутствуют модели IR2151 и IR2155 эй
сделал таблицу в котором освещаются основные различия,
они являются взаимозаменяемыми, пока силы, вовлеченные не не высокие, но пока мы не ниже 300W ничто не мешает вам без разбора использовать один из трех, если вы не хотите рисковать, вы все равно должны получить сильнейший IR2155.
В статье также я объясняю, что эти различия и когда использовать шаблон вместо другого.
Есть два варианта одного и того же интегрированного, они отличаются только в присутствии диода от напряжения повышающего:
Блок-схема IR2153
функциональная схема IR2153D с внутренней диод D1
На приведенном ниже рисунке показан входной каскад состоит из трех ОУ и флип-флоп SR:
Сначала я не заметил, ragionandoci некоторые умственный туман исчез, и я понял, где я видел подобную схему, поворачивает повороты даже на расстоянии 50 лет продолжают использовать 555!!
Блок-схема 555
Первоначально, когда вы применить напряжение С1 разряжается, и инвертирующий вход операционного усилителя равен нулю, и не-неинвертирующий вход имеет положительное напряжение, представленное резистивный делитель.
Результатом является то, что все три имеют выходное напряжение на логическом уровне одного.
Поскольку вход R активен при нулевом уровне не оказывает никакого влияния на выходном состоянии, но на входе S будет установить выходную Q из триггера, что C1 начинает заряжать через резистор R1.
Ход напряжения на Ct показан синей линией, красный в выходном напряжении OP1, зеленый на выходе Op2, Роза, выход Q из триггера, а выход Q горчица отказано.
Как только напряжение на Ct превышает 5 Выход V О.П.2 в ноль, продолжая загружать C1 напряжение достигает значения несколько выше, чем в 10 Вольт и на этот раз стремится к нулю выход OP1, который, в свою очередь, приводит к нулю выходного сигнала Q триггера. С этой точки С1 начинает разряжаться через резистор R1, и как только напряжение на нем будет немного «меньше 10В l’Uscita На1 возвращается 1. Когда напряжение на конденсаторе Ct становится менее 5V выход Op2 сбросит флип-флоп и перезапуска зарядки Ct.
В чипе имеются два дополнительных модулей УФ ОБНАРУЖЕНИЕ е LOGIC.
Первый из них отвечает за включение процесса зарядки на C1 только при превышении определенного напряжения источника питания и генерирует вторые импульсы задержки, которые необходимы для предотвращения оба окончаний являются проводящими, в то же время с помощью короткого замыкания источника питания через силовой каскад.Далее происходит разделение логических уровней для средней и верхней палубы до нижнего одного.
Рассмотрим типичную упрощенную схему из IR2153:
Я приколоть 8, 7 е 6, соответственно, является выходом VB, HO и В.С., то есть, управление питанием верхняя ветвь (VB), пилотирование заключительного этапа (HO) а отрицательный верхней ветви модуля управления (В.С.). Следует обратить внимание на тот факт, что, когда нижняя ветвь активна, диод D1 начинает загружать C3 факт с Т2 в состоянии проводимости, конденсатор практически соединен с землей.
После того, как выходные сигналы изменения состояния Т2 изоляты , и HO через T1 переходит в состояние проводимости.
В этот момент, напряжение на VS начинает увеличиваться до уровня общей положительной мощности, при условии, что Т1 в этих условиях имеет сопротивление десятых Ом.
Оказывается, что содержание проводящего транзистора требует напряжения на затворе, по меньшей мере 8 вольт выше, чем напряжение питания, Она обеспечивает точно С3 загружены 15 вольт, что позволяет сохранить T1 проводящими, благодаря энергии, запасенной в нем, когда Т2 была токопроводящие благодаря D1. В этой фазе, то же диод не позволяет выполнять конденсатор на тот же источник питания.
Как только штифт на импульсном управлении 7 завершает транзистор Т1 открывается и закрывается на его месте Т2, снова заряжается конденсатор С3 до напряжения 15 V. Значение С3 в значительной степени зависит от времени, в котором оно проводящая Т1. Вы должны избегать использования электролита для рабочих частот выше 10KHz, В то время как такой Ic способен работать с 10Гц 300 кГц.
Работа практически с 40 е 80kHz при использовании, будет достаточно мощности 220нФ , чтобы убедиться, что вы выбираете значение 1мкФ.
Частота генератора, Это может быть определено из этого графика в данных интегрированной, для удобства прилагаю копию.
Выбор соответствующего MOSFET
В таблице ниже я кратко характеристики наиболее часто используемого МОП-транзистора, что я нашел вокруг этого интегрированного. Полезным в случае, если вы должны искать эквивалент в случае обрывов, просеивания в таблице мы можем выбирать между моделями в нашем распоряжении, которые, хотя и не точно эквивалентно идет хорошо в любом случае.
Он может быть использован для питания дизайна с нуля.
Расчет относительного сопротивления затвора
Как известно, динамические свойства полевого транзистора не характеризуются более точно по значению его паразитных емкостей, а от полного заряда затвора Qg-. Значение параметра Qg математически связанно между собой импульсным током с затвором времени переключения транзистора, что позволяет разработчику правильно вычислить узел управления.
Возьмем, например, МОП-транзисторы IRF840 очень часто и присутствует в таблице.
С текущего Id сливного = 8 A, сток-исток Vds = 400 В и напряжение затвор-исток Vgs = 10 V, заряд затвора Qg является = 63 нКл.
Следует уточнить, что с той же Vgs, заряд затвора уменьшается с увеличением тока Id и дренажным с уменьшением напряжения Vds, в расчетах видно, что оба напряжения постоянны для хорошего принимают значение, заданное изготовителем, небольшие изменения не влияют на конечный результат вычислений.
Мы будем рассчитать параметры схемы управления, при условии, что необходимо, чтобы достичь времени включения транзистора т = 120 нс. Для этого, текущий контроль водитель должен иметь значение:
Т = Qg / т = 63 Икс 10-9/ 120 х = 10-9 0.525 (A) (1)
Когда амплитуда импульсов управляющего напряжения на затворе Vg = 15 V, сумма выходного сопротивления драйвера и сопротивление ограничительного резистора не должна превышать:
Rmax = Vg / Ig = 15 / 0.
525 знак равно 29 (ом) (2)
Вычислим выходное сопротивление каскада в выходе драйвера для чипа IR2155:
Рон = Vcc / Imax = 15V / 210мА = 71,43 ом
Рофф = Vcc / Imax = 15V / 420мА = 35,71 ом
Принимая во внимание значение рассчитывается по формуле (2) Rmax = 29 ом, мы приходим к выводу, что указанная скорость транзистора IRF840 Это не может быть получено IR2155 водителя. Если в цепи затвора, резистор Rg установлен = 22 ом, время зажигания транзистора определяется следующим образом:
Reon = Rg + RF, голубь
RE = полное сопротивление
Rf = выходной импеданс драйвера,
Rg = внешнее сопротивление в цепи затвора силового транзистора
Reon = + 71,43 знак равно 93,43 ом;
Ион = Vg / RE, голубь
Ион = ток привода
Vg = значение управляющего напряжения на затворе
Ion = 15 / 93,43 = 160mA;
т = Qg / Ion = 63 Икс 10-9 / 0,16 знак равно 392 нСм
Время сна может быть вычислено с указанными выше формулами:
REoff = Rf + Rg = 35,71 + 22 знак равно 57,71 ом;
Иофф = Vg / Reoff = 15/58 = 259mA
Тср = Qg / Иофф = 63 Икс 10-9 / 0,26 = 242nS
Для того, чтобы получить значение реального времени, необходимо добавить время, которое физически использует транзистор для перехода от одного этапа к другому, и это 40ns для по условию и 80ns для этого будет выключено в реальное время
тон 392 + 40 = 432nS, е Тофф 242 + 80 = 322nS.
Теперь остается определить, будет ли мощность транзистора есть время, чтобы полностью закрыть перед вторым началом, чтобы открыть. Тал штраф, мы добавим Ton и TOff, чтобы получить 432 + 322 знак равно 754 нСм, что эквивалентно 0,754 мкСм.
Из данных видно, что DEAD TIME IR2151 не может быть использован, как это 0,6 мкСм.
В техническом описании говорится, что Deadtime (совет.) Это является фиксированным и зависит от модели, но есть и очень неловко фигура, из которой он выходит, что DEAD TIME является 10% длительности импульса управления:
Чтобы развеять сомнения, Я сделал некоторые испытания с двухканальным осциллографом на основную схему, чтобы увидеть, что вышло, любопытство ребенка для вещей мне не new’ve никогда не терял, это результат:
Власть 15 В, а частота была 95 кГц. Как вы можете видеть на фотографиях, с разверткой 1 мкСм, длина паузы немного «больше, чем одно деление, что точно соответствует 1,2 мкСм.
Кроме того, снижение частоты можно рассматривать следующим образом:
Как вы можете видеть на картинке частоты 47 кГц, время паузы практически не меняется, то та часть, которая говорит, что Мертвое время (совет.) 1,2 мС верно.
Так как схемы уже функционируют, это было невозможно сдержать еще один эксперимент, снижение напряжения питания для того, чтобы частота генератора не увеличивала. Результатом является следующее изображение:
однако, ожидания не оправдались, вместо увеличения частоты я стал свидетелем ее сокращения, К счастью, однако, изменение меньше 2%.
Значения незначительны, учитывая изменения в поставках более 30%. Следует также отметить, что время паузы немного увеличивается. Этот факт является достаточно хорошим, когда управляющее напряжение уменьшается незначительно изменяя открытия и закрытие времени из силовых транзисторов и увеличить разрыв в этом случае очень полезно.
Обратите внимание, что УФ ОБНАРУЖЕНИЕ с функцией, блокирует генератор в случае чрезмерного снижения источника питания, а затем повторно активировать чип, когда она выходит за рамки минимального уровня.
Теперь вернемся к нашему примеру, с затворным резистором 22 закрытие Ом и открытие еще 0,754 мкС кон IRF840, это значение меньше, чем пауза 1,2 нас, Типичные сам чип.
так, с IR2155 и IR2153 через резисторы 22 Ом может контролировать IRF840, но, конечно, IR2151 будет отброшен, а также слишком низкое мертвое время, потому что транзисторы должны быть в курсе 259 м и 160 мА, в то время как IR2151 имеет максимальное значение 210 м и 100 мама. очевидно, можно увеличить сопротивление, установленное в воротах силового транзистора, но в этом случае есть риск выйти за пределы мертвого времени.
Для того, чтобы уменьшить шум переключения силовых транзисторов в импульсном источнике питании использует шунт резистор последовательно с конденсатором параллельно обмотки трансформатора. Этот узел называется демпфер. Резистор диапазона подавления выбирается с помощью оценки 5-10 раз больше, чем сопротивление сток-исток полевого МОП-транзистора.
Емкость определяется выражением:
С = ТДТ / 30 х R
ТДТ является время выключения верхнего и нижнего транзистора.
Исходя из того, что длительность переходного составляют 3RC, должен быть 10 раз меньше, чем продолжительность ТДТ.
Демпфер задерживая моменты открытия и закрытия колебаний напряжения управления полевого транзистора по отношению к ее двери и уменьшает скорость изменения напряжения между стоком и затвором. В результате, пиковые значения импульсных токовых импульсов являются незначительными, и срок их службы больше. Почти без изменения Пошагового на период, Схема демпфирования значительно снижает FET время выключения и ограничивает спектр помех, создаваемых, Вы можете найти его в положении обращается indifferemtemente или непосредственно параллельно обмотке trasgormatore, различия между этими двумя конфигурациями являются настолько маргинальными, чтобы считать взаимозаменяемыми на практике.
Вот некоторые практические модели видели вокруг.
Почти ни одна из следующих схем числа витков в трансформаторах указываются, потому что они должны быть рассчитаны в зависимости от характеристик самого трансформатора, а также потому, что в большинстве случаев шаблоны, которые я нашел не определены.
Самый простой импульсный источник питания с IR2153 Это электронный трансформатор с минимальными функциями:
в схеме 1, нет никаких дополнительных функций, и вторичный образованны два биполярных выпрямителей питания, состоящих из пары двойных диодов Шоттки. Возможность 220 мкФ Выход к мосту вычисляется с эмпирической формулой 1 мкФ в расчете на ватт на нагрузке. В этом случае используется для стереофонического усилителя 100W для каждого канала. Два конденсатора 2и2 на первичной обмотке трансформатора размещены в диапазоне от 1 2и2 .
Мощность зависит от сердечника трансформатора, а максимальный ток силовых транзисторов и в теории может достигать 1500 ватт. на практике, в этой схеме зависит от максимального тока от температуры транзистора STP10NK60Z, максимальный ток 10 A Если у вас есть только 25 степени. Когда температура соли кремниевой 100 градусов сводится к 5,7A, и говорить о температуре кремния, а не от температуры радиатора.
Таким образом, максимальная мощность должна быть выбрана в соответствии с разделенным током транзистора 3, если вы кормите усилитель мощности и разделить на 4, если один питает постоянную нагрузку, такие, как лампы накаливания.
При этом теоретически можно привести усилитель
10/3 = 3,3а 3,3а х = 155V 511W totali.
При постоянной нагрузке 10/4 знак равно 2,5 A 2,5 А х = 155V 387W.
Из расчетов делаются ссылка на фиксированное напряжение 155V, где оно происходит от этого значения? Это происходит от эффективного напряжения на сглаживающий конденсатор при максимальной мощности, значение является эмпирическим, но, Это не очень отличается от реальной стоимости и позволяет упростить нашу жизнь без слишком больших отклонений от реального.
В обоих случаях теоретизирует выход 100%, что не может быть достигнуто .
также, желая получить максимальную мощность 1500W учитывая необходимость 1 мкФ емкости первичного источника питания для каждого ватт мощности на нагрузке, Она нуждается в одной или нескольких конденсаторов, чтобы добраться до 1500 мкФ Всего и загрузить их должно быть плавным пуском, чтобы не прыгать счетчик на каждом коммутаторе.
больше мощности и защиты по току в схеме 2:
Это реализуется с помощью защиты от перегрузки благодаря трансформатору тока.
В большинстве случаев используются ферритовое кольцо с диаметром 12 а 16 мм, в которой охвачены 60 а 80 бифилярные катушки изолированного провода диаметра 0,1 мм. Для того, чтобы сформировать обмотку центрального отвода для вторичного. Первичная обмотка выполнена путем намотки от одного до двух катушек, Иногда для удобства и это делает поворот и половину, когда он вступает в функции снижает мощность интегральной схемы в результате чего, благодаря внутренней защите останавливая вождения окончательного. После scaricatosi электролита SCR выключается и реформам права вернуть власть запустить окончательную регулярные.
Два резистора 62К параллельно позволяют кормить интегрированным с хорошей первичной экскурсией питания (180 … 240V). Для того, чтобы не перегружать внутренний диод Зенера, если он использует внешний из 1,3 W 15 V.
Дополнительный контур на основе вокруг нижнего транзистора позволяет постепенное начало с более низкой частотой, до полного заряда в ± 80 V конденсаторов 1000 мкФ.
С делителем 330K-4k7 и диоды, подключенные к нему загружают первоначально из электролитической 4U7, такое напряжение затвора транзистора в который увеличивает мощность генератора, достаточно времени, чтобы зарядить конденсаторы тоже без перегрузки трансформатора феррита.
По истечении этого времени остров транзистор и интегрированный обратно работает на своей рабочей частоте.
Наличие сети снабберного устраняет большую часть помех, вызванных фидера.
Еще один вариант импульсного источника питания, способный обеспечить к нагрузке 1500 W содержит систему плавного пуска для основного источника питания в то время как вторичные имеет защиту от перегрузки, Также он создает напряжение для вентилятора для принудительной вентиляции охлаждающего ребра. Проблема быстрого отключения силового транзистора решается с помощью двух транзисторов BD138, они разряжать емкость затвора полевого МОП-транзистора с предельной простотой.
Такая система позволяет использовать сравнительно мощные элементы, как IRFPS37N50A, SPW35N60C3, не говоря уже и IRFP360 о IRFP460.
На момент первичного напряжения зажигания на диодном мосте мощности поступает через резистор 360 ом, так как реле размыкаются. также, напряжение на резисторе 47К Применяется для чипа, одновременно с помощью двух резисторов 33 да 360 которые относятся к терминалу FAN и обмотку реле. С ними, конденсатор заряжается постепенно от 100мкФ Так как вторая часть обмотки реле является часть стабилитрона и И только этим напряжение достигает 13V Это вызовет ОПЗ, которые возбуждают реле. Здесь вы должны помнить, что IR2155 уже начинает работать с напряжением питания приблизительно 9 V, то при возбуждении реле это уже работает путем генерации управляющих импульсов для приведения в движение первичного.
Пилотирование, что происходит при пониженной мощности видно, что при открытом реле проходит через резистор 360. Очень важно, что трюк, чтобы ограничить зарядный ток вторичных источников питания конденсаторов фильтра. После того, как катушка реле запитываются тиристором его контакты шунтировать как ограничивающие резисторы.
В трансформаторе предусмотрена дополнительные обмотки для подачи охлаждающего вентилятора (ПОКЛОННИК), его сопротивление с ограничением тока.
В последнее время я был необходим низкий стабилизатор напряжения, но начина с высоким начальным напр жением, ниже одно элегантное решение этой проблемы, МОП-транзистор Т2 эксплуатируется, как если бы это был диод, когда вы поднимаетесь напряженность быстро найти диоды, которые выдерживают высокие токи, конечно, дороже, чем обычный MOSFET.
схема 5 используя IR2155 для цепи напряжения усилителя. В этой схеме, высокий драйвер подключен к напряжению питания:
Как и в предыдущем варианте, замыкание силовых транзисторов выполнен с двумя BD140. Первоначально часть края батареи автомобиля с 12V, а затем подается напряжение стабилизируется на 15 В через диоды подавления дополнительного напряжения, ограничивающий резистор и стабилитрон стабилизация напряжения питания встроенного.
Не присутствует в диаграмме существует термовыключатель должно быть зафиксировано в ребрах, он остановит напряжение REM при выключении интегрированной.
Эти диоды должны быть быстро быстро серии SF16, HER106, так далее.
С этим я думаю, что я прояснила многие аспекты этого семейства интегрированных, но в качестве последнего лечения, поместите адаптер, который я использую для моего усилителя 200+200W, реализуется с помощью трансформатора извлеченного из питания компьютера спасен от свалки.
Уника добавление нет в диаграмме и сети, состоящей из демпфирующего резистора 100 Ом с последовательным конденсатором из 100 пФ параллельно каждый диод на вторичном.
Такая последующая модификация также делает его пригодным для классических линейных усилителей.
В ней есть мягкий старт ЭМП фильтр и защиту от чрезмерного поглощения, многие из пассивных компонентов оригинальной мощность, зачем искать в другом месте за то, что я имел под рукой?
Я намеренно не объяснить эту последнюю схему, чтобы увидеть, если то, что было сказано в статье действительно хорошо для чего-то.
AMILCARE Приветствия
| ГОЛОСОВАНИЕ |
Установить ссылку на эту запись
elettroamici.org/wp-content/uploads/2017/12/IR2153.jpg
381
467
Amilcare
HTTPS://www.elettroamici.org/wp-content/uploads/2017/08/FAVICON-1-300×271.png
Amilcare2017-12-20 17:59:182018-03-11 11:38:57Использование и злоупотребление IR2153 для фидеров до 1,5кВт59 ответы
Ответить
Хотите принять участие в обсуждении?Вы можете внести свой вклад! © Copyright — ElettroAmici
схема%20диаграмма%20l6599 техническое описание и указания по применению
| каталог техническое описание | MFG и тип | ПДФ | Теги документов |
|---|---|---|---|
Схема платы питанияLCD Реферат: Схема жесткого диска Samsung ИЧ5-М СХЕМА ГЛАВНОЙ ПЛАТЫ Принципиальная схема жесткого диска схема питания схема питания схема Samsung схема зарядного устройства ddr схема | Оригинал | 47ent схема платы питания жк схема жесткого диска самсунг ИЧ5-М СХЕМА ГЛАВНОЙ ПЛАТЫ схема жесткого диска схематическая диаграмма последовательность мощности принципиальная схема самсунг схема зарядного устройства схема ddr | |
принципиальная схемаS Реферат: 911p «Схемы схем» samsung 943 схема | Оригинал | ||
Схема платы питанияLCD Реферат: ИЧ5-М схема жк samsung схема схема samsung ddr схема датчик переменного тока samsung hdd схема схема зарядного устройства samsung dmb ddr схема | Оригинал | ||
СХЕМА Плата VGA Аннотация: схема телевизора samsung схема основной платы телевизора схема samsung схема телевизора схема телевизора samsung | Оригинал | ||
САМСУНГ 834 Резюме: b527 EXF-0023-05 samsung конфиденциальный SHORT13 SAMSUNG 840 samsung 822 схема | Оригинал | ||
схемаСамсунг Резюме: нет абстрактного текста | Оригинал | ||
| Схема клавиатуры и тачпада Реферат: схема сенсорной панели, схема платы модема, принципиальные схемы, схема платы питания ЖК-дисплея, схема RB5C478 RJ11, 4-контактный разъем для печатной платы, резистор 4,7 кОм K935U BA41-00037A | Оригинал | S630/S670
W48S87-72HTR
схема клавиатуры и тачпада
схема тачпада
схема платы модема
Схематические диаграммы
схема платы питания жк
RB5C478
RJ11 4-контактный разъем для печатной платы
резистор 4. 7кОм
К935У
БА41-00037А | |
Принципиальные схемы Реферат: SHEET30 Samsung P40 samsung 943 «Схематические диаграммы» принципиальная схема основной платы | Оригинал | ||
схематические символы Реферат: Навигатор проекта ispLEVER с использованием иерархии в VHDL Design схема интерфейса lpc | Оригинал | ||
2008 — КОД VHDL К ШИННОМУ ИНТЕРФЕЙСУ LPC Аннотация: схематические символы FD1S3IX LCMXO256C TQFP100 простой проект vhdl | Оригинал | ||
схемаСамсунг Резюме: нет абстрактного текста | Оригинал | ||
самсунг Резюме: нет абстрактного текста | Оригинал | ||
| Схема PCI-карты Реферат: Схема карты памяти ПК s850 Схема s820 Схема s820 | Оригинал | S820/S850 схема pci-карты с850 схема памяти пк карты схема s820 с820 | |
6143 Аннотация: схема телефонного интерфейса схема входа spdif схематическая схема аудиоустройства схема монитора электронная схема WM8350 Eh21 | Оригинал | 6143-EV1-REV3 WM8350 6143 схема телефонного интерфейса вход spdif схематический принципиальная схема звукового устройства схема монитора электронная схема Эх21 | |
2005 — Полный отчет проекта по счетчику объектов Abstract: решетчатая логика Полный отчет о проекте по счетчику объектов с использованием семисегментного дисплея LC4256V Руководство по проектированию ABEL Руководство по проектированию ABEL-HDL Справочное руководство по ABEL-HDL | Оригинал | ||
принципиальная схема samsung led Резюме: схема платы питания Samsung p28 Samsung 546 lcd СХЕМА Схема платы VGA ЖК-схема платы контроллера ЖК-дисплея samsung Схема samsung samsung hdd схемы samsung lcd северный мост | Оригинал | ||
схема Реферат: принципиальная схема электронная Д-10 Д-12 Д-16 Д-18 конструкция LXD9784 | Оригинал | LXD9784 схематический схемы электронная схема Д-10 Д-12 Д-16 Д-18 дизайн | |
Поворотные переключатели Реферат: Ползунковые переключатели EG1201 EG1201A EG1205 EG1205A EG1206 EG1206A EG1271 EG1271A | Оригинал | 500 В постоянного тока EG4319 EG4319A Поворотные переключатели Ползунковые переключатели EG1201 ЭГ1201А ЭГ1205 ЭГ1205А ЭГ1206 ЭГ1206А EG1271 EG1271A | |
2008 — WM8741 Реферат: WM8741-6060-DS28-EV2-REV1 wolfson microelectronics wm8741 схема WM8741-6060-DS28EV2-REV1 DS28 Eh21 | Оригинал | WM8741-6060-DS28-EV2-REV1 WM8741 WM8741-6060-DS28-EV2-REVдля WM8741 WM8741-6060-DS28-EV2-REV1 Вольфсон микроэлектроника wm8741 схематический WM8741-6060-DS28EV2-REV1 ДС28 Эх21 | |
Недоступно Резюме: нет абстрактного текста | Оригинал | ЭГ1206А ЭГ1206 EG4319EG4319A | |
2009 — 6220-EV1-REV1 Аннотация: WM8993 принципиальная схема аудиоустройства Eh21 6220e | Оригинал | 6220-EV1-REV1 WM8993 2009 год 6220-EV1-REV1 WM8993 принципиальная схема звукового устройства Эх21 6220е | |
Поворотные переключатели Реферат: eg1271a «Кнопочные переключатели» TACT SWITCH техническое описание EG1206 EG1206A EG1271 EG2201 EG2201A EG2201B | Оригинал | ЭГ1206А ЭГ1206 EG4319 EG4319A Поворотные переключатели например1271а «кулисные переключатели» ТАКТИЧЕСКИЙ ПЕРЕКЛЮЧАТЕЛЬ ЭГ1206 ЭГ1206А EG1271 EG2201 ЭГ2201А EG2201B | |
1997 — Недоступно Резюме: нет абстрактного текста | Оригинал | ЭПЕ6087А ЭПЕ6165С ЭПЕ6173С ЭПЕ6046С ЭПЕ6062С ЭПЕ6065С ЭПЕ6141С ЭПЕ6172АС ЭПЕ6174 EPE6177 | |
dffeas Аннотация: техническое описание конечного автомата серии rtl Verilog код обработка изображения фильтрация счетчик принципиальная схема СХЕМА FLIPFLOP Управление станком схематическая схема ИБП QII51013-7 карта Карно | Оригинал | QII51013-7 dffeas техническое описание конечного автомата серия rtl обработка изображений кодом Verilog фильтрация принципиальная схема счетчика СХЕМА ТРАНСПОРТА Управление станком принципиальная схема ИБП карта Карно | |
2009 — серия rtl Аннотация: принципиальная схема TTL OR Gates UG685 | Оригинал | UG685 серия rtl схематический Схема TTL OR Gates UG685 | |
.
..
| Номер пьезы | Описание | Фабрикантес | ПДФ |
| 2SK1305 | Кремниевый N-канальный МОП-транзистор на полевых транзисторах | Ренесас | ПДФ |
| АД2С1210 | Преобразователь R/D из 10-бит в 16-бит | Аналоговые устройства | ПДФ |
| АД2С1210-ЭП | Преобразователь R/D из 10-бит в 16-бит | Аналоговые устройства | ПДФ |
| AU7845 | USB-хост Декодер MP3/WMA SOC | МВсиликон | ПДФ |
B101UAT02. 2 | Цветной TFT-LCD WUXGA 16:10 | АУО | ПДФ |
| ДС16149 | DS16149 DS36149 DS16179 DS36179 Шестнадцатеричные драйверы MOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС16179 | DS16149 DS36149 DS16179 DS36179 Шестнадцатеричные драйверы MOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС1628 | Драйверы Octal TRI-STATE(RM) MOS для DS1628 DS3628 (Rev. A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС1631 | Драйверы для двух периферийных устройств DS1631/3631/1632/3632/1633/3633/1634/3634 CMOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС1632 | Драйверы для двух периферийных устройств DS1631/3631/1632/3632/1633/3633/1634/3634 CMOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС1633 | Драйверы для двух периферийных устройств DS1631/3631/1632/3632/1633/3633/1634/3634 CMOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС1634 | Драйверы для двух периферийных устройств DS1631/3631/1632/3632/1633/3633/1634/3634 CMOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС1648 | DS1648 DS3648 DS1678 DS3678 TRI-STATE(RM) Мультиплексоры/драйверы TTL в MOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
| ДС1678 | DS1648 DS3648 DS1678 DS3678 TRI-STATE(RM) Мультиплексоры/драйверы TTL в MOS (версия A) | Техас Инструментс | ПДФ |
Una ficha técnica, hoja técnica u hoja de datos (техническое описание на английском языке), también ficha de characterísticas u hoja de characterísticas, es un documento que резюме el funcionamiento y otras characteristicas de un componente (por ejemplo, un componente electronic) о подсистема ( por ejemplo, una fuente de alimentación) con el suficiente detalle para ser utilizado por un ingeniero de diseño y diseñar el componente en un sistema.  |
