Site Loader
Posted on 19.06.2023

Самодельный усилитель (УНЧ) Light ZD50 (AD8066+LM1876 )

Лучший усилитель на микросхемах LM1875/LM1876.

1. Введение
Микросхема LM1876 — сдвоенный вариант популярной микросхемы усилителя звука (УНЧ) класса АВ LM1875 (мощного операционного усилителя).



2. Схема
Для усилителя использовалась схема Light ZD50 (AD8066+LM1876 ) с форума forum.vegalab.ru/showthread.php?t=2223&p=54877&viewfull=1#post54877:

Как из схемы видно — используется не совсем стандартное включение микросхемы. Перед микросхемой усилителя звука LM1876 установлен операционный усилитель (ОУ). Вся схема обвязана общей обратной связью (ОС) с коррекцией — C6-R9/R7-R8. Так же каждая микросхема обвязана своей ОС. Смысл усложнения схемы — уменьшить искажения УНЧ.

Как это работает популярно рассказано в видео Сталкера

Только тут более сложная схема — ОС каждой микросхемы с коррекцией. Общая ОС с коррекцией.
Сравним схему с обычным включением LM1875/LM1876 (измерения делались на «железных» усилителях):

Изменения в лучшую сторону видны сразу. На слух почти не слышно специфического окраса LM1875. Чистый звук.

3. Питание
Я использовал двухполярное питание 25В. При таком питании микросхема стабильно работает (не срабатывает тепловая защита микросхемы) на нагрузку (колонки) сопротивлением 4 и 8 Ом. Сначала собрал обычный блок питания — трансформатор с двумя обмотками по 18V + диодный мост + два конденсатора фильтра на 10000 мкФ/35В. Работает.

У ZD50 используется стабилизированное питание. Для LM1876 нужно внести соотв. изменения в работу стабилизатора:

Но микросхема мощного стабилизатора LT1083 стоит очень дорого и ее сложно найти. Поэтому решил собрать схему стабилизатора для УНЧ — forum.vegalab.ru/showthread.php?t=1784&p=2118757&viewfull=1#post2118757

Плюсы стабилизированного питания:
1. Звук на слух стал более жестким и четким.
2. Защита от КЗ на выходе и от всяких аварий — схема защиты в стабилизаторе отрубает оба канала питания.

3. Защита от перенапряжения в сети 220 В.
4. Защита от КЗ на выходе БП.

Минусы:
1. По деньгам стабилизатор стоит дороже УНЧ
2. Нужен трансформатор с двумя раздельными вторичными обмотками
3. Чувствителен в статике — иногда срабатывает защита от прикосновения к корпусу УНЧ.
4. После срабатывания защиты нужно отключить сетевое питание и подождать примерно 2 мин. после этого усилитель можно включать.
5. Повышенное потребление в холостую (без звука) — 14 Ватт.

4. Платы
Платы взял с форума Вегалаб и немного переделал. В принципе обе платы (УНЧ и стабилизатор) оптимизированы под ЛУТ. Я их немного переделал. В плате УНЧ убрал перемычки на верхний слой. В стабилизаторе убрал вспомогательное питание на 12В.

Плата УНЧ:

Плата стабилизатора:

Фабричные платы заказал в Китае. Плата основного УНЧ меньше стандартного размера 10*10 см — поэтому выходит очень дешево. Платы для стабилизатора шли почтой очень долго (два месяца). Не дождался и сделал ЛУТОМ.

Заводские платы

4. Детали
Для окончательного варианта усилителя и стабилизатора детали заказывал на Маузере.
По мелким деталям УНЧ смотрите обозначения на плате.

Все электролитические конденсаторы в УНЧ на 35 В. Фильтры в стабилизаторе -2200 мкФ/50В.
Фото микросхемы усилителя:

Еще фото

Микросхема из оффлайна:

Микросхема из китайского кита — mysku.club/blog/aliexpress/70480.html:

Радиатор для микросхемы:

Такой же радиатор (распиленный пополам) — для мощных транзисторов (через прокладку установка) в стабилизаторе.

Плата УНЧ не очень удачная — поэтому между микросхемой и радиатором установил медную пластинку, смазав все термопастой.


Трансформатор питания:

На вход усилителя нужно установить неполярный электролитический конденсатор на 20 мкФ/25В:


Иначе на НЧ будет завал и кривой меандр:

Конденсатор в стабилизаторе С7, С8 — пленка на 3300пФ. Иначе случайные срабатывания защиты.

Конденсаторы на плате усилителя — фильтры по питанию поставил 1000 мкФ/50В вместо 10000 мкФ.

5. Сборка и отладка
Сначала собрать блок питания. У меня стабилизатор. После сборки подключить трансформатор. Первый раз лучше через лампочку накаливания 220В/100 Ватт подключенную последовательно первичной обмотке включать. Если лампа мигнет при включении и потом погаснет — то все ок. Померить напряжение на двух выходных шинах. 24 В должно быть и должны гореть два зеленых светодиода. Отключить лампочку. Включить в сеть на прямую. Попробовать устроить короткое замыкание по-очереди на обеих шинах — должна сработать защита — отключиться напряжение на выходе и загорятся оба красных светодиода.



Лучше купить стабилитроны на 24В с запасом. Чтобы подобрать на одинаковое напряжение на выходе.

После этого собрать усилитель. Тренируемся в пайке SMD. Правильно собранный усилитель начинает работать сразу. Но я собирал поэтапно.

1. Все детали, кроме микросхем. Подключил питание и проверил напряжения по обеим шинам на LM1876 (24В) и 12 В (AD8066).

2. Установил ОУ AD8066. Включил, проверил питание ОУ, подал на вход УНЧ синус 1 кГЦ 0.3 В на оба канала. Посмотрел на выходе ОУ сигнал на осциллографе.
3. Установил LM1876, прикрутил к радиатору. Включил. Проверил питание. Проверил постоянку на выходе УНЧ, замкнув вход УНЧ обеих каналов на землю. Подключил генератор сигналов на вход УНЧ синус 1 кГЦ 0.3 В на оба канала. Посмотрел синус на выходе.
4. Подключил нагрузку. Проверил УНЧ.



Внимание. Микросхемы чувствительны к статике. Когда тестировал макет — статическим разрядом убил один канал — замена обеих ИМС.
6. Всякое разное
Стойка под регулятор громкости ALPS RK27 10кОм:



Защита акустических систем от постоянного напряжения, сервисное питание 5 В (отдельный БП), трансформатор с двумя обмотками на 12В для питания защиты от постоянки и селектора каналов:

Селектор сигналов на 4 канала:


В селекторе каналов заменил светодиоды на разноцветные.

Еще EMI фильтр для 220В. Кнопка питания, две ручки-регулятора, терминалы для акустики, колодка питания 220 В.

Все покупалось на али.

Прямо на терминалы для акустики установил стандартные цепи Зобеля и Буше:

7. Корпус
Донором послужил корпус от ресивера кабельного телевидения. Корпус хороший — металлический и с вентиляцией.

Разобрал и удалил все лишнее. Переднюю панель оклеил бортиком и скотчем заклеил лишние дырки:

Залил эпоксидкой:

Лицевую панель вырезал из листа алюминия. Просверлил отверстия.

Приклеил эпоксидкой:


Оклеил бортик передней панели серебряной пленкой. Получилось кривовато.

Отодрал. Автомобильная шпаклевка. Наждачная бумага. Автомобильная шпаклевка. Наждачная бумага.

Опять оклеил.

Прикинул расположение:

Просверлил отверстия. Все детали (кроме передней панели и верхней крышки) покрыл акриловой серебряной краской.

Перед сборкой:

Чистовая сборка:

7. Готовое изделие



8. Измерения
Коэффициент усиления по напряжению — 18
8 Ом — Мощность Pmax=38 Ватт Pср=19 Ватт
4 Ом — Мощность Pmax=36 Ватт Pср=18 Ватт

Стандартные сигналы

8 Ом












4 Ома



Тест RMAA — Нагрузка 8 Ом. Vpp на выходе 30 В. Мощность Vmax=28 Ватт Vср=14 Ватт

9. Выводы
Этим усилителем я для себя тему LM1875/LM1876/TDA2030/TDA2050 закрыл.

Составление предварительной схемы блока питания

Составление предварительной схемы блока питания

Исходя из всего вышесказанного, можно принять, что основной блок питания будет включать фильтр радиопомех, пару силовых трансформаторов (для обеспечения раздельного включения накальных и анодных цепей ламп с задержкой во времени), полупроводниковый блок высоковольтного выпрямителя-стабилизатора напряжения, по крайней мере два низковольтных стабилизированных источника питания, а также несколько выключателей сетевого питания. Таким образом, можно начертить примерную схему блока питания. Она показана на рис. 6.42.

При выборе конкретной принципиальной схемы источника питания рассматривается, как правило, большое количество вариантов. Критерии отбора большей частью основываются на том простом факте, какая именно элементная база оказывается доступной, поэтому выбор конкретной схемы зачастую не является ограниченным очень жесткими требованиями к техническим характеристикам и достаточно свободно привязан к требованиям, предъявляемым к источнику питания блока предусиления.

Прежде всего, представляется необходимым четко изложить и записать основные требования к техническим характеристикам, так как в противном случае невозможно будет рассчитать параметры стабилизаторов напряжения (табл.6.5). Приведенные ниже по тексту значения ряда величин позволяют впоследствии вводить в схему дополнительные лампы без необходимости полностью переделывать блок питания. Можно даже считать, что представленный вариант схемы является источником питания широкого назначения, от которого можно будет питать либо любую экспериментально собранную схему, либо же постоянно использовать его в качестве источника питания предусилительного блока.

Рис. 6.42 Предварительная схема блока питания

Таблица 6.5. Требования к параметрам источников питания
Высоковольтный источник питанияПостоянное напряжение: 300 В Максимальный ток: 100 мА Напряжение пульсаций: 1 мВ двойного амплитудного значения (или меньше)
Низковольтные источники питания (два идентичных)Постоянное напряжение: 6,3 В Максимальный ток: 1,5 А Напряжение пульсаций: минимальное значение Режим подготовки: напряжение 4 В

Расчет низковольтных источников питания

Расчет низковольтных источников питания представляет самую простую часть задачи, поэтому необходимо начать именно с них. Значение тока 1,5 А в рассматриваемом ниже примере, было выбрано потому, что это максимальная величина тока, который может обеспечить стабилизатор напряжения, выполненный на интегральной микросхеме 317 серии (см. примеры таких стабилизаторов выше). Существуют стабилизаторы напряжения, рассчитанные на более высокие значения тока, например серии LT1085, рассчитанные на токи 3 А, серии LM338 на ток 5 А, и серии LT1084, рассчитанные на ток 5 А и характеризующиеся низким значением напряжения выпадения из режима стабилизации. Однако линейные источники питания, рассчитанные на напряжения 6,3 В и высокие значения тока, оказываются в состоянии рассеивать в самом стабилизаторе практически такую мощность, которая оказывается сравнимой по величине с мощностью, отдаваемой в нагрузку. В целях увеличения эффективности следует обратиться к варианту последовательного включения цепей подогревателей, питаемых стабилизированным током, который будет более подробно рассмотрен в конце. В случае необходимости, можно применить в блоке питания и несколько стабилизаторов и даже несколько отдельных накальных обмоток, разделив накальные цепи ламп усилителя на группы, потребляемый ток каждой из которых не превышает указанного.

Расчет схемы источника питания, включающего стабилизатор напряжения, начинается с определения напряжения выпадения из режима стабилизации. Для интегрального стабилизатора 317 серии требуется поддерживать, по крайне мере, напряжение 2,5 В между его выводами, чтобы избежать выпадения из режима стабилизации при величине тока 1,5 А. Следовательно, на входе схемы стабилизации напряжения необходимо иметь, по крайней мере, напряжение 8,8 В, чтобы обеспечить на выходе необходимые для накала ламп 6,3 В.

Вторичные обмотки трансформаторов имеют тенденцию иметь на своих выводах стандартные значения напряжений, например 6 В или 9 В среднеквадратического значения. Если учесть, что будет использоваться емкостной входной фильтр (фильтрующий дроссель, возможно, потребовал бы выполнения намотки по специальному заказу), то напряжение составит (6 В * √2 ) = 8,5 В, что оказывается явно недостаточным. Поэтому необходимо будет использовать вторичную обмотку с напряжением 9 В, которая обеспечит общее напряжение 12,7 В. В источнике питания будет использована мостовая схема выпрямления, в которой всегда два полупроводниковых диода оказываются включенными последовательно, поэтому падение напряжения на них составит 1,4 В, что понизит общее напряжение до значения 11,3 В.

Если на выходе выпрямителя имеется выпрямленное напряжение синусоидальной формы с амплитудным значением 11,3 В, то это напряжение будет представлять то максимальное значение, до которого накопительный конденсатор, имеющий теоретически бесконечную величину своей емкости, мог бы зарядиться. Конденсатор же с конечным значением емкости будет достигать этого максимального значения напряжения только в момент действия амплитудного значения напряжения, но будет разряжаться до некоторого минимального значения, определяемого напряжением пульсаций. Минимально допустимое значения напряжения составляет 8,8 В, поэтому, максимальное значение напряжений пульсаций, которое можно допустить, будет составлять 2,5 В двойного амплитудного (пик-пикового) значения.

Если воспользоваться ранее приведенным соотношением, связывающим величину напряжения пульсаций и тока, то:

Выполненные расчеты показывают, что необходимо использовать конденсатор с емкостью 6000 мкФ, следовательно, можно было бы использовать конденсатор с емкостью 6800 мкФ, однако, вряд ли удовлетворял бы требуемым допускам на величину емкости, или допустимым скачкам напряжения в сети питания. Поэтому выбор конденсатора с емкостью 10 000 мкФ обеспечил бы более высокую степень фильтрации, при этом напряжения пульсаций составляли бы 1,5 В.

Конденсатор с емкостью 10 000 мкФ и низким значением эквивалентного последовательного сопротивления способен отдавать очень большой ток в нагрузку с малым сопротивлением. Случайное короткое замыкание приведет к очень быстрому разряду конденсатора. Возникающая в момент разряда дуга в состоянии расплавить металл, который в виде капель брызнет во все стороны. Поэтому настоятельно не рекомендуется носить на руках ювелирные украшения при регулировках подобных схем!

Напряжение пульсаций 1,5 В составляет 13% от значения 11,3 В и если бы это значение характеризовало бы несглаженное напряжение источника питания для низкочастотного усилителя, то такой уровень пульсаций оказался бы просто неприемлемым. Однако так как в схеме будет использоваться стабилизатор напряжения, то можно допустить столь высокие значения напряжения пульсаций и извлечь выгоды от низкого значения токов пульсаций.

Уменьшенные значения токов пульсации несколько снижают требования к току выпрямителя, но при этом более серьезными становятся требования, предъявляемые к тепловым характеристикам. Если на мостовой схеме выпрямителя падает 1,4 В, а проходящий ток равен 1,5 А, то величина рассеиваемой мощности составит примерно 2,1 Вт (это приближенный расчет оказывается очень грубым, так как среднее значение тока Iaverageне будет равно среднеквадратическому значению тока IRMS). Это значительная по величине мощность должна отводиться от стандартной сборки мостового выпрямителя, рассчитанной на ток 1,5 А, и которая окажется, без всяких сомнений, нагретой до достаточно высокой температуры. Потому следовало бы использовать дискретные диоды, такие, например, как входящие в серию IN54** и рассчитанные на токи 3 А, либо стандартную сборку выпрямительного моста, рассчитанного на выпрямленный ток 4 А.

Лучшим решением проблемы было бы использование в схеме мостового выпрямителя на основе диодов Шоттки, например, входящих в серию 31DQ**. Они имеют более низкое значение прямого падения напряжения, что уменьшает выделяемую на них мощность, однако, основным аргументом в пользу их использования является их гораздо более «чистое» выключение, без бросков тока, характерных для диодов с р-n переходом. Как уже указывалось ранее, бросок тока представляет собой импульс, который возбуждает резонансные явления в системе, образованной трансформатором, выпрямителем и накопительным конденсатором.

Величина напряжения на выходе выпрямителя составляет 11,3 В, поэтому величина необходимого напряжения VRRM (максимального значения обратного напряжения) для каждого диода составит всего 12 В. Так как значение напряжения 50 В представляет, как правило, наименьшее значение стандартного рабочего напряжения для полупроводниковых диодов, то даже с учетом возможных кратковременных выбросов сетевого напряжения этого значения при выборе необходимых диодов окажется вполне достаточно.

Каждый диод в мостовой схеме будет шунтироваться пленочным конденсатором. Использование для этих целей конденсаторов с емкостью 100 нФ и рабочим постоянным напряжением 63 В, представляется вполне оправданным, а при условии, что рабочее напряжение будет превышать значение напряжения VRRMдля каждого диода, никаких дополнительных усложнений не понадобится.

Далее необходимо будет определить, какое максимальное значение мощности необходимо будет рассеиваться на интегральном стабилизаторе напряжения 317 серии, если нагрузочные цепи будут потреблять максимальный ток 1,5 А. Если не учитывать напряжения пульсаций, то напряжение, приложенное к стабилизатору, будет составлять 11,3 В, следовательно, падение напряжения на стабилизаторе составит 5 В, то есть на стабилизаторе будет выделяться 7,5 Вт. Из этого значения необходимо было бы вычесть небольшую величину, обусловленную пульсациями напряжения, но при любых расчетах теплового баланса всегда лучше быть немного консервативным т делать запас вверх.

Значение 7,5 Вт не представляет слишком высокого значения мощности, которое необходимо рассеять, для стандартной сборки ТО-220 (допустимая мощность рассеяния составляет 20 Вт) интегрального стабилизатора напряжения серии 317Т, (естественно, при использовании адекватного этой мощности теплоотводящего радиатора). Поэтому можно считать такой режим допустимым и продолжать расчет блока питания. Индекс «Т» обозначает использование в стабилизаторе сборки ТО-220, тогда как индекс «К» обозначает ранее выпускаемую микросборку ТО-3 в металлическом корпусе с «силовыми транзисторами», то есть представляет собой гибридную интегральную схему.

Следующим шагом будет определение сопротивлений резисторов, используемых в схеме делителя напряжения. Опыт показывает, что допуск на величину опорного напряжения интегрального стабилизатора 317 серии в действительности очень точный и что на практике нет необходимости включать в схему переменный резистор, чтобы подстраивать значение выходного напряжения. Может существовать различная точка зрения по этому поводу, но для напряжения 6,3 В автор просто использовал для верхнего плеча резистор с сопротивлением 150 Ом, а для нижнего — резистор с сопротивлением 600 Ом.

Сопротивление в эквивалентной схеме замещения Тевенина, состоящей из резисторов с сопротивлениями 150 и 600 Ом, будет составлять 120 Ом. Теоретически можно было бы использовать конденсатор с емкостью 13 мкФ для шунтирования вывода Настройка (AGJ) на землю, однако конденсаторы со стандартными значениями емкости 10 или 15 мкФ подойдут одинаково хорошо. В рекомендациях по применению производителя рекомендуется, чтобы выход интегрального стабилизатора 317 серии шунтировался на землю танталовым конденсатором с емкостью 1 мкФ через резистор с сопротивлением 2,7 Ом.

Таким образом, фактически уже имеется функционально законченная схема стабилизатора с напряжением 6,3 В. Однако требуется схемное решение для перевода каскада предусилителя в режим пониженного энергопотребления (или режим ожидания) и снижения напряжения цепей подогревателей до значения, равного примерно 4 В, чтобы избежать процесса отравления катодов. Самый простой способ достичь этого, это подключать параллельно с резистором нижнего плеча делителя напряжения дополнительный резистор, используя для этого нормально замкнутые контакты реле. Подключенный таким образом резистор с сопротивлением 750 Ом уменьшит выходное напряжение до значения 4,04 В.

Теперь можно нарисовать окончательную принципиальную схему источника питания цепей подогревателей. В общей схеме будут использоваться два подобных источника, питающихся от отдельной обмотки низковольтного трансформатора, обеспечивающей напряжение 9 В (рис. 6.43). Предпочтительнее было бы использовать стандартный Ш-образный тип силового трансформатора с электростатическим экраном, в котором двухсекционная катушка на сердечнике прямоугольного сечения оказалась бы вполне приемлемым вариантом, так как невозможно изготовить электростатический экран для трансформатора с тороидальным сердечником и намотанными на него обмотками, который имел бы тороидальную форму и не имел бы утечек.

Рис. 6.43 Используемая на практике схема стабилизированного источника питания цепей накала с напряжением 6,3 В

 

 

Индекс 7 — Аналоговая схема — Базовая схема — Принципиальная схема

0°TO_180°PHASE_SHIFTER

Опубликовано: 28. 06.2009, 20:42:00 Автор: May


  (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(590)

8_V_FROM_5_V_REGULATOR

Опубликовано:26.06.2009 5:05:00 Автор:May


Если у вас возникли проблемы с поиском 8-вольтового стабилизатора, хотя они широко доступны, 5-вольтовый блок может заменить его, подключив регулятор, как показано здесь. (Просмотреть)

Посмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

СИНХРОННЫЙ_ШАГОВЫЙ_ПЕРЕКЛЮЧАТЕЛЬ_РЕГУЛЯТОР_С_90％ЭФФЕКТИВНОСТЬ

Опубликовано:26.06.2009 5:01:00 Автор:May


A показано типичное применение LTC1148 для поверхностного монтажа, обеспечивающее 5 В при 2 А при входном напряжении от 5,5 В до 13,5 В. Рабочий КПД, показанный на B, достигает пика на уровне 97 % и превышает 90 % от 10 мА до 2 А при вход 10 В. Q1 и Q2 состоят из главного ключа и синхронного ключа соответственно, а ток дросселя измеряется по падению напряжения на токовом шунте. RSENSE является ключевым компонентом, используемым для установки допустимого выходного тока в соответствии с формулой IOUT = 100 мВ/RSENSE. К преимуществам управления током относятся превосходное подавление переходных процессов в сети и нагрузке, встроенная защита от короткого замыкания и контролируемые пусковые токи. Пиковый ток катушки индуктивности ограничен 150 мВ/RSENSE или 3 А для схемы в А.   (Просмотр)

Посмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(533)

REGULATOR_LOSS_CUTTER

Опубликовано:26.06.2009 4:55:00 Автор:May


Большие перепады входного и выходного напряжения, вызванные широкими колебаниями входного напряжения, снижают эффективность линейного регулятора и увеличивают рассеиваемую им мощность. Импульсный пререгулятор может уменьшить эту рассеиваемую мощность за счет сведения к минимуму падения напряжения на регулируемом линейном регуляторе до постоянного значения 1,5 В. Схема работает с LT1084 при напряжении, немного превышающем его падение напряжения. Для минимизации рассеиваемой мощности был выбран линейный регулятор с малым падением напряжения. LT1084 работает как обычный регулируемый линейный стабилизатор с выходным напряжением, которое может изменяться от 1,25 до 30 В. Без предрегулятора (для входа 40 В и выхода 5 В при 5 А) было бы практически невозможно найти достаточно большой радиатор, чтобы рассеивать достаточно энергии, чтобы поддерживать температуру перехода линейного регулятора ниже ее максимального значения. Однако при использовании предварительного регулятора линейный стабилизатор будет рассеивать только 7,5 Вт при наихудших условиях нагрузки для всего диапазона входного напряжения от 15 до 40 В. Даже в условиях короткого замыкания падение 1,5 В через LT1084 сохраняется. (Просмотреть)

Посмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Reading(2022)

DIODELESS_RECTIFIER

Опубликовано:26.06.2009 4:39:00 Автор:May


Общеизвестно, что при работе с операционными усилителями с однополярным питанием реализация простых функций в среде с биполярным сигналом может быть затруднена. Иногда требуются дополнительные операционные усилители и другие электронные компоненты. Принимая это во внимание, можно ли получить какие-либо преимущества от этого режима? Ответ кроется в этой простой схеме (А). Не требующая диодов схема представляет собой высокоточный двухполупериодный выпрямитель с высокочастотным ограничением, равным ограничению самих операционных усилителей. Посмотрите на временную диаграмму схемы (B), чтобы увидеть принцип работы. Первый усилитель выпрямляет отрицательные входные уровни с инвертирующим усилением 2 и сбрасывает положительные уровни на ноль. Второй усилитель, неинвертирующий усилитель, добавляет инвертированный отрицательный сигнал от первого усилителя к исходному входному сигналу. Конечным результатом является традиционная форма волны, полученная путем двухполупериодного выпрямления. Несмотря на ограничение амплитуды входного сигнала (она должна быть меньше Vcc/2), эта схема может быть полезна в различных схемах. (Просмотреть)

Посмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Reading(1067)

SHORTWAVE_FET_BOOSTER

Опубликовано:26. 06.2009 4:26:00 Автор:May


Этот двухтранзисторный преселектор обеспечивает усиление до 40 дБ в диапазоне частот от 3,5 до 30 МГц. Q1 (MOSFET) чувствителен к статическому заряду и требует осторожного обращения. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение (905)

LOW_PARTS_COUNT_RATIOMETRIC_RESISTANCE_MEASUREMENT

Опубликовано: 2009/6/26 4:04:00 Автор:May


Неизвестное сопротивление включено последовательно с известным эталоном, и через пару пропущен ток. Напряжение на неизвестном резисторе подается на вход, а напряжение на известном резисторе подается на опорный вход. Если неизвестное равно стандартному, на дисплее будет отображаться 1000. Отображаемое значение можно определить из следующего выражения:Runknown Отображаемое значение = ___________ =×1000 Rstandard. Отображение выйдет за пределы диапазона для известного Run, ≥2× Rstandard. (Просмотреть)

Посмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

ОММЕТР

Опубликовано:26. 06.2009 4:00:00 Автор:May


Эта схема имеет линейную шкалу показаний, не требует калибровки и регулировки нуля. Его можно сделать многодиапазонным путем включения различных стандартных резисторов. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(2481)

02 мкВт_TO_10_мВт

Опубликовано:26.06.2009 4:00:00 Автор:May


Точный маломощный ваттметр использует маленькие лампы в качестве бареттеров для измерения ВЧ-мощности до 10 мВт в диапазоне от 1 до 500 МГц. Приложения включают измерения коэффициента усиления антенны, частоты гетеродина, КСВН и отклика фильтра. Сверхминиатюрные лампы-датчики Т-3/4 ВЧ работают по мостовой схеме с резисторами R1, B2 и R3. Разность потенциалов между ветвями моста усиливается операционным усилителем U1. Драйвер тока моста Q1 подает ток для балансировки моста. Равновесное напряжение 3,5 В на VB подается на измерительную цепь, включающую U2. Статья посвящена расчету номиналов калибровочных резисторов R4-R10 в диапазоне от 5,715 до 719. 2 Ом.-Дж. Х. Боуэн, Точный маломощный ВЧ-ваттметр для высокочастотных и УКВ-измерений, Радиолюбитель, декабрь 1977 г., стр. 38-43. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(648)

ANTENNA_ROTATOR_1

Опубликовано:26.06.2009 3:59:00 Автор:May


Разработан для использования с системой управления антенной CDE TR-44 с использованием низковольтного двигателя переменного тока с потенциометром для индикации азимута. Схема устраняет необходимость удерживать ручку управления в заданном положении до тех пор, пока антенна не достигнет нужного пеленга. Используются реле 12 В пост. тока 1000 Ом 1 А, операционный усилитель TISN7274IL U1 и проволочный потенциометр R7 с поворотом на 360°, работающий от 14 В регулируемого источника питания исходного управления. Когда R7 установлен на желаемый новый курс, реле подает питание на двигатель для правильного направления и отключается, когда антенна достигает желаемого курса. Для каждого направления вращения используется одно реле. ОУ подключен в дифференциально-входном режиме, реагирующем только на разность напряжений между движками потенциометров R7 и R8. Полярность выходного напряжения зависит от полярности разности входных напряжений. CR3 и CR4 запитывают K1 или K2 в зависимости от полярности сигнала ошибки. R9и R3 служат для балансировки разности напряжений, остающейся, когда R7 и fi8 находятся на пределе хода. R9 также обнуляет присутствующее смещение, когда нет входа в U1. Точность около 5°. Диоды 100-ПИВ 0,5-А кремниевые.-К. Х. Сакер, Автоматизация антенного ротора TR-44, QST, июнь 1973 г., стр. 28-30. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(2194)

LINEAR_SCALE_OHMMETER_1

Опубликовано:26.06.2009 3:59:00 Автор:May


Эта схема предназначена для обеспечения точного измерения и линейной шкалы сопротивления на верхнем уровне. Схема имеет четыре диапазона. Для настройки необходим еще один измеритель с диапазоном тока от 10 мкА до 10 мА и чувствительностью 10 000 Ом на вольт. (Просмотреть)

Посмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

VOLTAGE_DOUBLER_SUPPLY

Опубликовано:26.06.2009 3:56:00 Автор:May


Удвоитель напряжения построен на паре диодов (D1 и D2) и паре конденсаторов (C1 и C2), которые питаются, в данном случае, от понижающего трансформатора 12 В, 1 А (T1). . (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(579)

BRIDGE_CIRCUIT

Опубликовано:26.06.2009 3:55:00 Автор:9 мая0005


Для измерения сопротивлений от 5 Ом до 1/10 Ом. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

VLF_CONVERTER

Опубликовано:26.06.2009 3:51:00 Автор:Май


Этот преобразователь использует фильтр нижних частот вместо обычной настроенной схемы, поэтому требуется только настройка с приемником. Двойные затворы MOSFET и FET, используемые в смесителе и генераторе, не критичны. Можно использовать любой кварц, частота которого совместима с диапазоном настройки приемника. Например, с кварцем 3500 кГц 3500 кГц на циферблате приемника соответствуют нулю кГц; от 3600 до 100 кГц; от 3700 до 200 кГц и т. д. (На частоте 3500 кГц на приемнике слышен только генератор преобразователя, а ОНЧ-сигналы начинают поступать примерно на 20 кГц выше.)   (Просмотр)

Посмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

CURRENT_LIMITING_REGULATOR

Опубликовано:26.06.2009 3:49:00 Автор:May


Плавающие регулируемые регуляторы могут использоваться в качестве ограничителей тока. Резистор R1 программирует ток, протекающий через резистор R2. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

ANALOG_RECEIVER_LOW_TEMPERATURE_DRIFT

Опубликовано:26.06.2009 3:41:00 Автор:May


  (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

DIP_MEITR_USING

Опубликовано:26.06.2009 3:04:00 Автор:Май


Схема NotesGate 2 используется для регулировки уровня колебаний. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Reading(590)

NOISE_BRIDGE

Опубликовано:26.06.2009 2:31:00 Автор:May



Используется с коммуникационным приемником для измерения импеданса на клеммах антенны или на конце линии передачи, что требуется для настройки устройств согласования и нагрузки антенны для достижения желаемого импеданса на определенной частоте. Состоит из транзисторного широкополосного диода, генератора шума, 3-ступенчатого усилителя шума и тороидального трансформаторного моста. Все транзисторы 2N5129.или эквивалент 2N5137 или 2N5220. Пробуйте разные транзисторы, пока не получите самый высокий выходной шум. Тороидальный сердечник для трансформатора — 3/8-дюймовый Indiana General CF102. Четырехжильная обмотка состоит из 4 1/2 витков четырех эмалевых проводов №28, скрученных вместе, намотанных на сердечник и соединенных, как показано на схеме. Шумовой мост также может служить источником широкополосного шума для подачи сигнала при устранении неисправностей в ЗЧ или ВЧ цепях, а также в качестве источника шума для юстировки ВЧ цепей, — Дж. Дж. Шульц, Улучшенный антенный шумовой мост, CQ, 19 сентября.76, стр. 27–29 и 75.   (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(0)

CAPACITIVE_ANTENNA

Опубликовано:26.06.2009 2:31:00 Автор:May


Сочетание короткой штыревой антенны и широкополосного усилителя дает антенну, перекрывающую весь диапазон от 3 до 30 МГц без частотной избирательности. Истоковый повторитель на полевых транзисторах 2N3819 управляет трехтранзисторным усилителем с использованием 2N918, 2N6008 или других 200-мегагерцовых NPN-транзисторов, обеспечивающих коэффициент усиления 30 дБ. Спад цепи начинается на частотах 3 и 35 МГц. Высокий коэффициент усиления усилителя позволяет моделировать четвертьволновый штырь во всем диапазоне частот.-Р. К. Уилсон, The Incredible 18 All-Band Antenna, 73 Magazine, 19 марта75, стр. 49-50. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Reading(2695)

DRAWING_CIRCLES_ON_ASCOPE

Опубликовано:26. 06.2009 2:23:00 Автор:May


Схема представляет собой квадратурный синусоидальный и косинусоидальный генератор. Чтобы сгенерировать круглые дисплеи, соедините два выхода с входами X и Y. (Просмотр)

Просмотреть полную принципиальную схему | Комментарии | Чтение(703)

Страниц:7/24 1234567891011121314151617181920До 20 

Линейный регулятор (LT1084, LT1083, LM338, ) | diyAudio

#1