Введение:

Некоторые схемотехники, используемые при разработке усилителей. для низкочастотных сигналов были рассмотрены в разделе 6, и хотя большинство схемы, которые работают на низких частотах, будут работать и на более высоких частотах. они, как правило, не работают, и почти всегда есть проблема в получении полезного усиления каскада от простой схемы на высоких частотах. Это приводит к практическим трудностям, особенно при работе со слабыми сигналами. получить достаточно хорошее общее отношение сигнал/шум, принимая во внимание, что каждый каскад усилителя будет вводить дополнительный шум схемы и устройства своего собственного. Поэтому очень важно обеспечить, чтобы отдельные этапы усиление, особенно на входе усилителя, достаточно высокое что усиленный шум на их входах всегда будет больше, чем генерируются следующими этапами.

Использование резонансного резонансного контура, анализируемого в разделе 11, является большим подспорьем в этом отношении, так как увеличение напряжения, даваемое добротность такой схемы обеспечит практически бесшумный элемент усиления, так что каскад «усиления» может быть необходим только для преобразования импеданса «буфер» для преобразования высокого выходного импеданса параллельного резонансного цепь в источник сигнала с низким импедансом, который может управлять следующими каскадами. Однако этот подход полезен только в том случае, если усиление на одной частоте, или узкая полоса частот. Это было почти всегда случае в ранних радиоприемниках, где основная задача «радиочастоты» (РЧ) усилительный каскад был просто для увеличения размера принимаемого сигнала, от антенного входа до уровня, при котором простое выпрямительное устройство могло бы выполняют функцию отделения модуляции от радиочастоты ‘перевозчик’. Этап RF также может дать полезное увеличение селективности. чтобы помочь пользователю отделить полезный сигнал от другого на соседней несущая частота.

Практическая схема

В первые дни радио, когда триодные лампы были единственными доступными типами, такой «настроенный» каскад ВЧ-усилителя будет использовать тип схемы схематично показано на рис. 1, с использованием как входного, так и выходного настроенного схема. Однако эта схема имеет один недостаток: когда эти две цепи LC почти настроены, цепь почти неизбежно лопнет в колебания. Эта проблема может быть смягчена, если настроенные цепи довольно сильно демпфируются параллельным соединением резисторов подходящего номинала, но это затем снизит эффективность настроенных цепей, в отношении усиления и избирательности, которые они могут обеспечить. Эта нестабильность происходит из-за того, что малая «паразитная емкость» анода/сетки (C_fb) позволяет нежелательная обратная связь энергии от усиленного сигнала на клапане анод во входную настроенную цепь: проблема, которая будет усугубляться по мере частота увеличивается, потому что это также уменьшит ВЧ импеданс пути обратной связи по паразитной емкости.

Рис. 1. Типовой каскад ВЧ-усилителя с ламповым триодом.

Первая часть требования для непрерывного колебания, что контур усиление должно превышать единицу, будет выполнено, когда импеданс обратной связи емкость на рассматриваемой частоте меньше или равна произведение динамического сопротивления входного резонансного контура и напряжения выигрыш сцены. Вторая часть этого требования, что обратная связь напряжение должно быть точно в фазе с входным сигналом на частоте при которой будут возникать колебания, будет удовлетворяться на некоторой частоте, близкой к частота резонанса из-за комбинированного эффекта фазового сдвига в сигнале, проходящем через емкость обратной связи и дополнительную, и довольно резкий фазовый сдвиг в настроенной LC-схеме, показанной на фиг. 2, между его выходным напряжением и входным током, когда входной сигнал проходит через его резонансную частоту.

Хотя представляется возможным настроить входные и выходные цепи так, чтобы избежать осцилляции, на практике этого очень трудно добиться. Это означает, что практические триодные ВЧ-усилители должны использовать каскад усиления вида, показанного на фиг.3, в котором влияние емкости обратной связи нейтрализуется или представляет собой компоновку типа «заземленной сетки», показанную на фиг.4.

Рис. 2. Фазовый угол настроенной цепи в зависимости от частоты приложенного сигнала

Рис. 3. Нейтрализованный триодный ламповый каскад ВЧ-усилителя

Рис. 4. Каскад ВЧ-усилителя с заземленной сеткой

В схеме на РИС.3 средняя точка выходной настроенной цепи заземлена. на ВЧ, так что сигнал, находящийся в противофазе с сигналом на аноде вентиля вырабатывается на противоположном конце LC-цепи, и это позволяет преднамеренная обратная связь через нейтрализующий конденсатор (Cn) сигнала который может точно отменить то, что возникает из-за внутренней обратной связи из-за паразитные емкости вентиля (C_fb). Эта схема работает достаточно хорошо, но требует выходной катушки с ответвлениями, а также предотвращает использование групповой настройки конденсатор, так как ротор подстроечного конденсатора ,С теперь нельзя взять до точки нулевого радиочастотного потенциала. Это также, на практике, довольно утомительно задача установить Cn на значение, которое устранит тенденцию к колебаниям во всем требуемом диапазоне рабочих частот.

Усилительный каскад с заземленной сеткой на рис. 4, в котором используется сеточный электрод. триодной лампы в качестве электростатического экрана между входом и выходом настроенные схемы, работает очень хорошо и часто встречается в «твердотельных» версии, в качестве каскада усиления RF в недорогих схемах FM-радио, где биполярный транзистор используется в схеме, показанной на фиг.5. Описание Для этого типа цепи обычно используется «заземленная база».

Рис. 5. Транзисторный усилительный каскад с заземленной базой.

Единственная проблема с любой из этих двух последних цепей заключается в том, что обе катодная цепь лампы и эмиттерная цепь транзистора точки с очень низким импедансом из-за эффекта внутреннего отрицательного Обратная связь. Это означает, что входной сигнал каскада усиления должен точка отвода внизу на L2, чтобы обеспечить достаточно низкий импеданс привода, и это ограничивает усиление напряжения, доступное от входной настроенной схемы, Л_2/КВ_1.

В случае ламповых усилителей инженерное решение проблемы нежелательной обратной связи от анода к сетке из-за паразитных емкостей между электродами, было обеспечено введением «экранной сетки», соединенной с подходящим положительный потенциал с низким РЧ-импедансом и установленный внутри между сеткой и анод. Такие вентили с экранированной сеткой и их более поздние преемники «ВЧ-пентодов» очень удовлетворительно решил проблему внутренней емкостной обратной связи, и позволил получить полезную степень усиления вплоть до частот при котором потеря эффективности из-за времени прохождения электронов внутри клапана, а также на паразитную индуктивность подключений к клапану от его держатель, стал важным фактором.

Современный полупроводниковый эквивалент экранированного решетчатого клапана — это МОП-транзистор с двойным затвором, символически показанный на фиг.6. В этом типе устройства металлизация второго изолированного электрода затвора (G2) сформирована на полевом транзисторе канал между сигнальным затвором (G1) и стоком. С современным МОП-транзисторы с двойным затвором, емкость обратной связи до 0,01 пФ или меньше; по сравнению с емкостью коллектор-база 3-10 пФ типичного слабосигнального биполярный переходной транзистор или аналогичная емкость сток-затвор типичное полевое устройство перехода; и это обеспечивает стабильное усиление РЧ, с использованием прямого каскада усиления, показанного на фиг.7, до нескольких сто мегагерц. Последние МОП-транзисторы с двойным затвором на основе арсенида галлия, скорее чем кремний, расширили полезный частотный диапазон до гигагерцового диапазона.

Рис. 6. ВЧ-усилитель с двойным затвором на полевых МОП-транзисторах.

Рис. 7. ВЧ усилительный каскад на полевых МОП-транзисторах с двумя затворами.

К сожалению, высокий импеданс схемы, связанный с полевыми МОП-транзисторами, приводит к к несколько худшему коэффициенту шума схемы по сравнению с каскадами усиления на основе биполярных переходных транзисторов или полевых транзисторов. Схемы использование стандартных устройств, которые позволяют избежать проблемы емкости обратной связи в силу схемы схемы показана схема с длинной хвостовой парой, для транзисторы с биполярным переходом на РИС. 8 и схема каскода, показанная на РИС. 9., с использованием переходных полевых транзисторов. В этих случаях выходной транзистор управляется либо его излучатель или его источник, так что база или затвор, который взят в точка низкого импеданса по ВЧ — находится между входом и Выход усилительного устройства. Это дает аналогичную степень ввода-вывода изоляция от цепи с заземленной базой, показанной на РИС. 5, но с более высоким входным напряжением импеданс. Обе эти схемы позволяют получить стабильный коэффициент усиления. до довольно высоких рабочих частот.

Рис. 8. ВЧ-усилительный каскад с длинной парой RF

Рис. 9. Усилительный каскад на полевых транзисторах с каскодным подключением

Интересный вариант каскодной схемы, сочетающий в себе характеристики обоих этих макетов с помощью дополнительных устройств симметрии, показан на рис. 10. Такое расположение обеспечивает изоляцию заземленной базы. каскад, а также высокое входное сопротивление, связанное с эмиттерным повторителем.

Как в каскоде, так и в схеме с заземленной базой ток через Выходное устройство почти полностью определяется прямым потенциалом эмиттера/базы. Это приводит к типу зависимости между током коллектора и напряжение коллектора/базы, показанное на фиг.11, где фактическое напряжение коллектора очень мало влияет на ток коллектора, что означает, что устройство имеет чрезвычайно высокий динамический выходной импеданс. Это полезно, поскольку такие каскад может быть подключен непосредственно к параллельному резонансному контуру без вводя значительное параллельное демпфирование сопротивлений его характеристик.

Рис. 10 Дополнительный каскодный ВЧ усилительный каскад

Рис. 11. Характеристики тока коллектора каскода

И МОП-транзисторы, и полевые транзисторы с переходом имеют очень высокое входное сопротивление (> 1000), и, следовательно, может быть подключен непосредственно через настроенную цепь LC, как показано на РИС. 9, без снижения добротности — коэффициента увеличения напряжения. — в то время как биполярное устройство почти всегда требует, чтобы оно управляться из точки ответвления, расположенной ниже на настроенной цепи чтобы уменьшить влияние его относительно низкого (5-10кОм) входного сопротивления на Q цепи.

Изобретательный альтернативный метод нейтрализации ВЧ каскада усиления — в этом Случай полевого транзистора перехода, выбранный потому, что его передача почти идеальна по «квадратичному закону» характеристики дают низкую перекрестную модуляцию между полезными и мешающими входные сигналы — описано Philips (Электронные компоненты и приложения, май 1980 г.) и показан в схеме на фиг.12. При этом подстроечный конденсатор входной настроенной схемы (CV1), эффективно подключен между затвором и источник и небольшой индуктор, в данном случае ???? индуктивность, подключена между источником и линией 0В.

Рис. 12 Схема нейтрализации катушки индуктивности источника

Если керамические фильтры на ПАВ (см. Раздел 11) должны использоваться в качестве селективности элементы, они обычно требуют входного и выходного импеданса нагрузки порядка нескольких сотен Ом. При таком уровне импеданса стандарт усилитель обратной связи с биполярным транзистором, такой как показанная схема на рис. 13, который я разработал для каскада ПЧ FM-тюнера, удовлетворительный ответ. В показанной схеме усилитель обеспечивает стабильное усиление приблизительно 50 дБ на частоте 10,7 МГц. Что позволяет ожидаемые потери 28 дБ в четырех ПАВ-фильтрах соответствуют расчетным значениям для остаточного усиления ПЧ 22 дБ (5).

Полоса пропускания, шум и перекрестная модуляция

Для любого заданного импеданс источника, температура окружающей среды и ширина полосы измерения там будет соответствующим напряжением теплового шума (En), определяемым уравнением:

…где k — постоянная Больцмана (1,38×10 — импеданс цепи, T — температура окружающей среды в градусах Кельвина (так называемая «абсолютная температура», на основе нуля -273,3°C), а B — ширина полосы измерения в Гц.

Рис. 13 Усилитель ПЧ FM-приемника для использования с фильтрами на ПАВ (усиление = 50 дБ при 10,7 МГц)

С идеальными компонентами не имеет значения, на каком этапе эксплуатации полоса пропускания была определена, так как результат, с точки зрения выходного шума уровень, будет одинаковым и будет среднеквадратичной суммой всех компонентов шума. в результате полных сопротивлений входной цепи и совокупного усиления по напряжению предыдущих каскадов усиления. К сожалению, всегда есть какая-то степень нелинейности, связанной с любым усилительным устройством, и это может привести, например, к типу передаточной характеристики, показанному на рис. 14. Если какой-либо присутствует нелинейность, кривизна входной/выходной передаточной характеристики приведет к усилению напряжения цепи (пропорционально вертикальному составляющая наклона кривой передачи) быть больше в какой-то момент на входной/выходной передаточной кривой, чем другой.

Рис. 14 Влияние нелинейности на передаточные характеристики усилителя.

Итак, если сигнал усиливается таким нелинейным каскадом, а это верно, какой бы ни была нелинейная форма передаточной характеристики, любой механизм — например, дополнительное напряжение сигнала обрабатывается одновременно тот же усилительный каскад, который заставляет рабочую точку двигаться вверх и вниз по кривой передачи усилителя Em/Eout, будет иметь эффект «модуляция» (увеличение или уменьшение размера) результирующего напряжения сигнала.

При наличии механизма перемещения рабочей точки вверх-вниз второго одновременного напряжения сигнала, результатом будет то, что оба выхода сигналы будут модулировать друг друга — явление, которое называется «перекрёстным модуляция». Этот эффект будет иметь место на любой стадии, которая страдает от любой степени искажения формы сигнала, что на практике означает практически любое реальное — в отличие от теоретико-системного, и имеет особое значение в широкополосные усилительные каскады. Это связано с тем, что такие каскады усилителя будут иметь более высокая составляющая теплового шума — см. уравнение (1) выше — и потому что есть большая вероятность, особенно в предусилителе радиочастоты системы, что один или несколько относительно мощных сигналов будут включены в полоса пропускания усилителя. Итак, при наличии таких неизбежных нелинейностей в характеристиках усилителя все сигналы будут перекрестно модулированы широкополосный шум, компонент шума, который останется характерной чертой каждого сигнал, и на него не повлияет последующее ограничение полосы пропускания (кроме соображения обрезания боковой полосы). Кроме того, все сигналы, присутствующие одновременно, будут в некоторой степени взаимно модулировать друг друга: эффект, который впоследствии не может быть устранен более поздними улучшениями селективности.

Некоторое облегчение дает тот факт, что эффекты нелинейности на входной передаточной кривой связаны с размером входного сигнала, поэтому что чем меньше сигнал, тем точнее передаточная характеристика будет приближаться к форме идеальной прямой линии, и менее значительная кросс-модуляция всех видов будет. Однако факт остается фактом: Чем шире ширина полосы, с которой должен работать любой этап, тем больше объем будет для различных эксплуатационных проблем.

Таким образом, хорошая конструкция усилителя должна сочетать следующие требования: что коэффициент усиления входного каскада должен быть достаточным для того, чтобы шум вклады всех более поздних стадий будут меньше, чем из-за вклада сцена; что по тем же причинам следует выбирать межступенчатые муфты для достижения наилучшей возможной передачи энергии сигнала от каждого каскада к следующий; что эффективная полоса пропускания любого каскада никогда не превышает является необходимым; что все этапы имеют максимально достижимую линейность их передаточные характеристики; и что уровень сигнала в любой точке системы никогда не разрешается превышать то, что может быть размещено в пределах адекватного линейная часть кривой передачи. Можно еще добавить, что это полезно амбиции дизайна, чтобы попытаться достичь требуемой производительности с минимальным допустимое количество ступеней: то, чего нет, не добавит шума, и не может идти неправильный. 9), выходная паразитная емкость (Cs) и входная (база-эмиттер) емкость (Cin), что в значительной степени связано с диодом перехода база-эмиттер, смещенным в прямом направлении, важный фактор, который будет рассмотрен позже.

РИС.15

Важность емкости обратной связи, в простом сопротивлении-емкости связанный усилитель, в основном из-за того, что, поскольку каскад представляет собой напряжение, инвертирующее единицу, входное напряжение y приведет к выходному напряжение -Ay, где A — коэффициент усиления каскада. Этот означает, что входное напряжение y вызовет общее напряжение -(A+1)j до развиваться на конденсаторе, так что входной зарядный ток, требуемый чтобы допустить изменение напряжения на входе устройства будет В +1 раз больше, чем если бы выходной конец C_fb был просто подключен к 0В шина.

Это эффективное увеличение емкости обратной связи равно известный как «эффект Миллера», и для емкости обратной связи 5 пФ и усиление каскада 50, этот эффект сделает емкость видимой на входе кажутся 255pF. Если мы определим емкость Миллера как Cm, то для получения полезная степень усиления, скажем, 5 МГц от такого каскада потребовала бы что импеданс источника (Zs) значительно ниже, чем у Cm при 5МГц, т.е. менее 127 Ом.

Влияние паразитной емкости (Cs) от точки выхода на землю, зависит от постоянной времени заряда/разряда Cs и R. Опять же, для точка -3 дБ на кривой усиления на частоте 5 МГц для значения паразитной емкости 10 пФ, сопротивление нагрузки не может превышать 3k. (Оба этих номинала резисторов выводится из уравнения Zc=1/[27 pi C].

Самый простой способ минимизировать влияние емкости Миллера — использовать либо заземленная база, либо дифференциальный усилитель, либо каскодная схема, видов, показанных на фиг. 5, 8, 9, и 10, модифицированный для использования в компоновка с резистивной связью, как показано в схемах, приведенных на РИС. 16.

Рис. 16. Практические схемы широкополосных усилителей.

а. Каскод; б. Длиннохвостая пара; в. Комплементарный (эмиттерный) каскод; д. Заземленная база

В качестве усилительного каскада можно также использовать полевой МОП-транзистор с двойным затвором, но такой устройство, хотя и превосходное из-за очень низкой обратной связи (Миллер) емкость, будет иметь ограничения в отношении возможного тока стока, которое, возможно, должно быть достаточно высоким, чтобы достичь полезного выходного напряжения качание с низким сопротивлением нагрузки коллектора или стока.

Еще один распространенный метод, показанный на фиг. 16, заключается в включении небольшая катушка индуктивности, Ll9 последовательно с RL. Значение этого индуктора будет быть выбраны так, чтобы резонировать с паразитной емкостью, как параллельная настроенная цепь, на частоте, близкой к верхней точке усиления -3 дБ усилительного каскада. Это даст прирост усиления каскада на этой частоте, и может позволить использовать более высокие значения нагрузочного резистора, что даст более высокое усиление каскада — при том же значении паразитной емкости.

Альтернативный подход, который также используется, когда усилительный каскад для управления известной емкостной нагрузкой, такой как кабель большой длины, состоит в том, чтобы включить катушку индуктивности L2, как показано на фиг.17, последовательно с выходом схема, при этом значение L2 выбрано так, чтобы резонировать с Cs, как последовательно настроенный цепь, чтобы генерировать более высокое выходное напряжение на конце ВЧ указанная полоса пропускания.

Рис. 17. РЧ-компенсация выходного индуктора.

Еще один очень полезный способ ограничения эффекта шунтирования емкости на нагрузочном резисторе усилителя просто поставить выходной эмиттерный повторитель (или его эквиваленты на полевых транзисторах) между каскадом усиления и цепь нагрузки, как показано на фиг.18.

Это позволит получить эффективный выходной импеданс с точки зрения нагрузки менее чем 100 Ом, с последующим существенным увеличением эффективного усиления/полосы пропускания. продукт сцены. Однако при использовании этого тип цепи, в которой эмиттерный повторитель может переходить в колебание, на УКВ, при определенных значениях емкости и индуктивности выходной нагрузки, из-за от его внутренних паразитных емкостей и времени прохождения несущей. Этот тип механизм более подробно объясняется в разделе 13.

Рис. 18 Преобразователь импеданса выходного эмиттерного повторителя

Для использования на очень высоких частотах можно полностью отказаться от нагрузочного резистора. как показано на РИС. 19, так что дроссель нагрузки L19 действует просто как ВЧ-дроссель. — нагрузка, сопротивление ВЧ которой увеличивается с частотой, но сопротивление постоянному току может быть довольно низким — допуская относительно высокие значения тока коллектора течь, что приводит к увеличению значений передаточной проводимости усилителя (gm), выраженное в миллиамперах изменения выходного тока для единицы напряжения изменение приложенного входного потенциала. Недостаток такого расположения, не считая того, что усиление каскада будет очень низким на низких частотах, заключается в том, что выше частоты резонанса дросселя с нагрузкой паразитная емкость, выходная нагрузка будет чисто емкостной, следовательно, коэффициент усиления каскада будет линейно падать с увеличением частоты.

РИС. 19 ВЧ-дроссель используется в качестве нагрузки

Хотя для простоты я проиллюстрировал предыдущие каскады усилителя поскольку при использовании одного транзистора конструкторы на практике чаще выбирают использовать каскад усиления, такой как схема каскода, показанная на РИС. 20, которая будет ограничить влияние емкости Миллера.

Рис. 20. Широкополосный усилительный каскад с каскодным подключением.

Влияние переходных емкостей

Емкости переходного транзистора состоят из двух отдельных компоненты, «паразитные» емкости, которые просто обусловлены физическими близость соединительных проводов, так и те, которые обусловлены наличием диодов с переходом коллектор-база и база-эмиттер.

При нормальной работе переход коллектор-база смещен в обратном направлении, поэтому диод выглядит как любой другой переходной конденсатор эквивалентной площади и с легированием уровень, и предложит емкость (C:), которая будет меняться в зависимости от обратного уровень смещения таким же образом, как и у хорошо известного настроечного диода Varicap, емкость которого приблизительно определяется уравнением …

. ..где V — приложенное напряжение, m — константа, зависящая от соединения площадь, толщина и уровень легирования, а Vd — прямая проводимость диода. напряжение — приблизительно 0,6 В для кремниевых устройств.

В нормальных условиях слабого сигнала напряжение коллектор-база останется практически постоянным, так что C1 можно считать просто как емкость внутреннего устройства почти так же, как и анод — сеточная емкость клапана — трактовка, которую я принял выше. К сожалению, эффект перехода база-эмиттер с прямым смещением гораздо сложнее, потому что эффективная емкость для данной площади перехода будет намного больше и гораздо сильнее зависит от уровня легирования и напряжения смещения, особенно последнее. По этой причине производители транзисторов не попытаться указать эффективную емкость перехода база-эмиттер, но, вместо этого укажите значение эффективной «частоты перехода текущего усиления», или «произведение усиления/пропускной способности», «fT», которое во многом зависит от него. Этот тип спецификации, в любом случае, скорее вводит в заблуждение своим очевидным значением, поскольку цитируемое значение «fT = 400 МГц» создает впечатление, что некоторые полезное усиление может быть доступно на этой частоте, тогда как в действительности это частота, при которой коэффициент усиления по току упал до единицы в значение, поэтому транзистор с Af e (коэффициент усиления по току с общим эмиттером) 400 будет иметь значение усиления -3 дБ на частоте 1 МГц, а не 400 МГц!

Переход значение частоты для биполярного переходного транзистора является комплексным фактором, и зависит от геометрии устройства, в том числе от толщина перехода, уровень легирования, подвижность носителей, а также как эффективная входная (база-эмиттер) емкость, поскольку это обеспечит альтернативный путь к земле для тока входного сигнала. внутренний Сопротивление проводимости база-эмиттер (re) уменьшается по мере того, как эмиттер (и базы) ток увеличивается. К сожалению, емкость перехода база-эмиттер (Cie) также увеличивается, так что для любого заданного импеданса источника пропорция входного тока, который используется с пользой, увеличивается очень медленно при увеличении тока эмиттер/коллектор, при наименьшем сигнале транзисторы, обеспечивающие наилучшие характеристики ВЧ при токах коллектора в диапазон 5-100мА, где эффективная емкость база-эмиттер (вход) транзистора будет в диапазоне 10-100пФ.

Маленький конструктор можно сделать, чтобы свести к минимуму влияние этой входной емкости на производительность схемы за исключением того, что, поскольку произведение коэффициента усиления/полосы пропускания, альтернативное имя, данное t от T, остается довольно ровным в диапазоне значений тока коллектора, тогда как емкость база-эмиттер будет увеличиваться в этом диапазоне, как показано на РИС. 21, имеет смысл управлять коэффициентом усиления биполярного транзистора. ступени при наименьшем токе коллектора, способные дать адекватное значение из f_T.

Специально для биполярных транзисторов предназначены для использования на высоких частотах, будут предприняты усилия, чтобы держите участки перехода, а те паразитные емкости чисто механические происхождения как можно ниже, а также чтобы области соединения были как можно более тонкими. насколько это возможно для заданного максимального напряжения коллектора, чтобы поддерживать несущую время транзита низкое. Из-за низких уровней импеданса цепи, используемых с биполярными переходные транзисторы и очень высокие значения взаимной проводимости, которые они предложение, эти устройства по-прежнему предпочтительнее из-за низкого уровня шума, высокого коэффициента усиления и широкого каскады усилителя полосы пропускания, несмотря на практические трудности схемы дизайн.

Рис. 21 Влияние тока коллектора на f_t и входную емкость в малых сигнальные транзисторы. Продукт увеличения пропускной способности; Ток коллектора (мА)

Ограничение входной полосы пропускания

Поскольку проблемы с уровнем входного шума и возможными эффектами кросс-модуляции связаны с пропускной способностью — отсюда старая поговорка: «Чем шире окно, тем чем больше грязи летит внутрь’ — это разумная политика в конструкции усилителя, чтобы ограничить пропускную способность до значения, которое не сильно превышает необходимое для поставленной цели.

Там, где усиление до НЧ не требуется, как, например, в корпус радио- или телеприемника ВЧ каскад предусилителя, а где его нет хотел выбрать конкретную частоту для усиления на входе усилителя, как это может быть в случае с радиоприемником, где реальная рабочая частота определяется только на этапе преобразователя частоты, позже в схеме — широко используемый подход заключается в использовании входного фильтра схема, сочетающая характеристики верхних и нижних частот.

alexxlab