Site Loader

Содержание

Тепловое сопротивление — Thermal resistance

сопротивления материалов теплопередаче

Тепловое сопротивление является свойством тепла и измерение разности температур , с помощью которого объект или материал устойчив к тепловому потоку . Тепловое сопротивление является обратным по теплопроводности .

  • (Абсолютное) тепловое сопротивление R в K / W является свойством конкретного компонента. Например, характерная для теплоотвода .
  • Удельное тепловое сопротивление или тепловое сопротивление R λ в (K · м) / W является константой материала .
  • Тепловая insulance имеет размерность (м 2 К) / Вт в СИ единицах или ( футы 2 · ° F · ч ) / БТЕ в британских единицах . Это тепловое сопротивление на единицу площади материала. С точки зрения изоляции, она измеряется с помощью R-значение .

Абсолютное термическое сопротивление

Абсолютное термическое сопротивление является температура разница по структуре , когда единица тепловой энергии протекает через него в единицу времени . Это является обратной величиной теплопроводности . В СИ единицы теплового сопротивления являются Кельвинами на ватт или эквивалент градусов Цельсия на ватт (два являются одинаковыми , так как интервалы равны: Δ1 К = Δ1 ° С).

Тепловое сопротивление материалов представляет большой интерес для электронных инженеров, поскольку большинство электрических компонентов генерируют тепло и должны быть охлаждены. Электронные компоненты неисправность или отказ, если они перегреваются, и некоторые части обычно необходимы меры, принимаемые в стадии разработки, чтобы предотвратить это.

Аналогии

Электрические инженеры знакомы с законом Ома и так часто используют его в качестве аналогии при выполнении расчетов , связанных с тепловым сопротивлением. Механические и структурные инженеры больше знакомы с законом Гука и так часто используют его в качестве аналогии при выполнении расчетов , связанных с тепловым сопротивлением.

Объяснение с точки зрения электроники

Эквивалентные тепловые схемы

Поток тепла можно моделировать по аналогии с электрической цепью, где тепловой поток представлен током, температуры представлены напряжениями, источники тепла представлены источниками постоянного тока, абсолютные тепловые сопротивления представлены резисторами и тепловыми емкостями по конденсаторам.

Диаграмма показывает эквивалентную схему для тепловой полупроводникового прибора с радиатором .

Пример расчета

Рассмотрим компонент , такой как кремниевый транзистор , который привинчен к металлической раме части оборудования. Производитель транзистора будет определять параметры в техническом описании называется абсолютное тепловое сопротивление от перехода к случаю (символ: ), а максимальная допустимая температура полупроводникового перехода (символ: ). Спецификация для проектирования должна включать в себя максимальную температуру , при которой схема должна функционировать правильно. Наконец, дизайнер должен учитывать , как тепло от транзистора попадало на окружающую среду: это может быть за счет конвекции в воздух, с или без помощи радиатором , или за счет теплопроводности через печатной платы . Для простоты предположим , что дизайнер решает удрать транзистор на поверхности металла (или радиатором ) , который гарантированно будет меньше , чем выше температура окружающей среды. Примечание: T

HS , кажется, не определено. рθJС{\ Displaystyle R _ {\ Theta {\ гт {x}}}}TJмaИкс{\ Displaystyle Т_ {J {\ тт {макс}}}}ΔTЧАСS{\ Displaystyle \ Delta T _ {\ гт {HS}}}

Учитывая всю эту информацию, разработчик может построить модель теплового потока от полупроводникового перехода, где генерируется тепло, к внешнему миру. В нашем примере, тепло должно вытекать из перехода в случае транзистора, то от случая к металлу. Нам не нужно учитывать , где тепло уходит после этого, потому что мы сказали , что металлоконструкция будет проводить тепло достаточно быстро , чтобы поддерживать температуру ниже , чем выше температуры окружающей среды: это все , что нам нужно знать. ΔTЧАСS{\ Displaystyle \ Delta T _ {\ гт {HS}}}

Предположим, инженер хотел бы знать, сколько энергии он может поставить в транзисторе, прежде чем он перегревается. Расчеты приведены ниже.

Общее абсолютное термическое сопротивление от перехода до температуры окружающей среды = рθJС+рθВ{\ Displaystyle R _ {\ {тета \ тт {х}}} + R _ {\ {тета \ тт {В}}}}

где абсолютное термическое сопротивление связи между случае транзистора и металлических конструкций. Этот показатель зависит от характера связи — например, термическое соединения или площадка термического переноса смазка может быть использована для снижения абсолютного теплового сопротивления. рθВ{\ Displaystyle R _ {\ Theta {\ гт {B}}}}

Максимальное падение температуры от перехода до температуры окружающей среды = .TJмaИкс-(Taмб+ΔTЧАСS){\ Displaystyle Т_ {J {\ тт {макс}}} — (Т _ {\ тт {AMB}} + \ Delta T _ {\ тт {УГ}})}

Мы используем общий принцип , что падение температуры по заданному абсолютному тепловому сопротивлению с заданным тепловым потоком через него: ΔT{\ Displaystyle \ Delta T}рθ{\ Displaystyle R _ {\ Theta}}Q{\ Displaystyle Q}

ΔTзнак равноQ×рθ{\ Displaystyle \ Дельта Т = Q \ времена R _ {\ Theta} \,},

Подставляя наши собственные символы в эту формулу, получим:

TJмaИкс-(Taмб+ΔTЧАСS)знак равноQмaИкс×(рθJС+рθВ+рθЧАСA){\ Displaystyle Т_ {J {\ тт {макс}}} — (Т _ {\ тт {AMB}} + \ Delta T _ {\ тт {HS}}) = Q _ {\ тт {макс}} \ раз (R_ { \ тета {\ тт {х}}} + R _ {\ {тета \ тт {В}}} + R _ {\ {тета \ тт {ХА}}}) \,},

и, перестраивая,

QмaИксзнак равноTJмaИкс-(Taмб+ΔTЧАСS)рθJС+рθВ+рθЧАСA{\ Displaystyle Q _ {\ тт {макс}} = {{Т_ {J {\ тт {макс}}} — (Т _ {\ тт {AMB}} + \ Delta T _ {\ тт {HS}})} \ над {R _ {\ {тета \ тт {х}}} + R _ {\ {тета \ тт {В}}} + R _ {\ {тета \ тт {ХА}}}}}}

Дизайнер теперь знает , максимальную мощность , что транзистор может быть позволен рассеиваться, так что он может разработать схему , чтобы ограничить температуру транзистора до безопасного уровня. QмaИкс{\ Displaystyle Q _ {\ гт {макс}}}

Подставим некоторые числа выборок:

TJмaИксзнак равно125 ∘С{\ Displaystyle Т_ {J {\ тт {макс}}} = 125 \ ^ {\ CIRC} {\ Mbox {C}}} (Типично для кремниевого транзистора)
Taмбзнак равно21 ∘С{\ Displaystyle Т _ {\ тт {AMB}} = 21 \ ^ {\ CIRC} {\ Mbox {C}}} (Типичная спецификация для коммерческого оборудования)
рθJСзнак равно1,5 ∘С/W{\ Displaystyle R _ {\ {тета \ тт {х}}} = 1.5 \ ^ {\ CIRC} \ mathrm {C} / \ mathrm {W} \,}(для типичного TO-220 пакет)
рθВзнак равно0,1 ∘С/W{\ Displaystyle R _ {\ {тета \ тт {В}}} = 0.1 \ ^ {\ CIRC} \ mathrm {C} / \ mathrm {W} \,} (типичное значение для эластомера теплопередачи площадки для пакета TO-220)
рθЧАСAзнак равно4 ∘С/W{\ Displaystyle R _ {\ {тета \ тт {ХА}}} = 4 \ ^ {\ CIRC} \ mathrm {C} / \ mathrm {W} \,} (Типичное значение для радиатора для пакета TO-220)

Результат затем:

Qзнак равно125-(21)1,5+0,1+4знак равно18,6 W{\ Displaystyle Q = {{125- (21)} \ над {1,5 + 0,1 + 4}} = 18.6 \ \ mathrm {W}}

Это означает , что транзистор может рассеивать около 18 ватт , прежде чем он перегревается. Осторожный дизайнер будет работать транзистор на более низком уровне мощности , чтобы повысить его надежность .

Этот метод может быть обобщен включать любое количество слоев теплопроводящих материалов, просто путем сложения абсолютных тепловых сопротивлений слоев, а температура падает поперек слоев.

Производная от закона Фурье для теплопроводности

Из закона Фурье для теплопроводности , следующее уравнение может быть получено, и действуют до тех пор , как все параметры (х , и к) являются постоянными по всему образцу.

рθзнак равноИксA×К{\ Displaystyle R _ {\ Theta} = {\ гидроразрыва {х} {А \ раз к}}}

где:

  • рθ{\ Displaystyle R _ {\ Theta}} является абсолютным тепловым сопротивлением (по всей длине материала) (K / W)
  • х представляет длину материала (измеренной на траектории , параллельной теплового потока) (м)
  • K представляет собой коэффициент теплопроводности материала (Вт / (К · м))
  • Представляет собой площадь поперечного сечения (перпендикулярно к пути теплового потока) (м 2 )

Проблемы с электрической аналогией сопротивления

В 2008 году обзорная статья, написанная Philips исследователь Clemens JM Lasance отмечает, что: «Хотя существует аналогия между тепловым потоком за счет теплопроводности (закон Фурье) и протекании электрического тока (закон Ома), соответствующих физических свойств теплопроводности и электрической проводимость сговорилась сделать поведение теплового потока вполне в отличии от потока электроэнергии в нормальных условиях. […] к сожалению, несмотря на то, что электрические и тепловые дифференциальные уравнения аналогичны, ошибочно заключить, что существует какая-то практическая аналогия между электрическим и тепловое сопротивление. Это потому, что материал, который считается диэлектриком в электрических условиях составляет около 20 порядков величины меньше проводящей, чем материал, который считается проводником, в то время как, в термических условиях, разница между «изолятором» и «проводником «составляет всего около трех порядков. весь диапазон теплопроводности тогда эквивалентен разнице в электрическом conductiv итй высокой легированного и высокоомного кремния «.

Измерительные стандарты

Тепловое сопротивление переход-воздух может значительно варьироваться в зависимости от условий окружающей среды. (Более сложный способ выражения один и тот же факт говорит , что переход-тепловое сопротивление окружающей среды не граничное условие Независимый (BCI).) JEDEC имеет стандартный (номер JESD51-2) для измерения стыка-воздух тепловых сопротивление пакетов электроники при естественной конвекции и другого стандарта (номер JESD51-6) для измерения при принудительной конвекции .

JEDEC стандарт для измерения перехода-плат теплового сопротивления (для соответствующей технологии поверхностного монтажа ) был опубликован как JESD51-8.

JEDEC стандарт для измерения перехода-случае тепловое сопротивления (JESD51-14) относительно вновь прибывший, будучи опубликован в конце 2010 года; это касается только пакеты, имеющие единый поток тепла и открытую поверхность охлаждения.

Сопротивление композитной стены

Параллельное тепловое сопротивление

Аналогично электрические цепи, суммарное тепловое сопротивление для стационарных условий может быть вычислено следующим образом.

R _ {\ Theta} Параллельное Тепловое сопротивление в композитном стене

Общее тепловое сопротивление

1Rtot=1RB+1RC{\displaystyle {{1 \over R_{\rm {tot}}}={1 \over R_{B}}+{1 \over R_{C}}}}          (1)

Упрощая уравнение, получим

Rtot=RBRCRB+RC{\displaystyle {R_{\rm {tot}}={R_{B}R_{C} \over R_{B}+R_{C}}}}          (2)

С точки зрения для термического сопротивления для проводимости, мы получаем

Rt,cond=L(kb+kc)A{\displaystyle {R_{t,{\rm {cond}}}={L \over (k_{b}+k_{c})A}}}          (3)

Сопротивление последовательно и параллельно

Это часто подходит предположить , одномерные условия, хотя поток тепла многомерна. Теперь две разные схемы могут быть использованы для этого случая. В случае (а) (показанный на рисунке), мы предполагаем , изотермические поверхности для тех , кто по нормали к x- направлению, в то время как для случая (б) мы предполагаем адиабатический поверхности , параллельные х- направления. Мы можем получить различные результаты для полного сопротивления и фактические соответствующие значения теплообмена в скобках . Когда многомерные эффекты становятся более значимыми, эти различия увеличиваются с увеличением .рTоT{\ Displaystyle {R_ {карапуз}}}Q{\ Displaystyle {д}}|Ке-Кг|{\ Displaystyle {| k_ {е} -K_ {г} |}}

{ Эквивалентные тепловые схемы для последовательно-параллельно стенки составной

Радиальные системы

Сферические и цилиндрические системы могут рассматриваться как одномерный, из — за температурные градиенты в радиальном направлении. Стандартный метод может быть использован для анализа радиальных систем в стационарных условиях, начиная с соответствующей формой уравнения теплопроводности, или альтернативным способом, начиная с соответствующей формой закона Фурье . Для полого цилиндра в стационарных условиях без какой — либо генерации тепла, соответствующая форма уравнения теплопроводности

1rddr(krdTdr)=0{\displaystyle {{1 \over r}{d \over dr}\left(kr{dT \over dr}\right)=0}}          (4)

Где рассматриваются как переменные. Учитывая соответствующую форму закона Фурье, физический смысл лечения в качестве переменной становится очевидным , когда скорость , с которой энергия проводится по всей цилиндрической поверхности, это представлено в виде К{\ Displaystyle {к}}К{\ Displaystyle {к}}

qr=−kAdTdr=−k(2πrL)dTdr{\displaystyle {q_{r}=-kA{dT \over dr}=-k(2\pi rL){dT \over dr}}}          (5)

Где это область , которая нормально к направлению , где происходит передача тепла. Уравнение 1 следует , что величина не зависит от радиуса , то из уравнения 5 , что скорость передачи тепла, является постоянной в радиальном направлении. Aзнак равно2πрL{\ Displaystyle {А = 2 \ пи Rl}}Кр(dT/dр){\ Displaystyle {кр (дТ / дг)}}р{\ Displaystyle {г}}Qр{\ Displaystyle {q_ {г}}}

{Q_ {г}} Полый цилиндр с конвективным состоянием поверхности в теплопроводности

Для того , чтобы определить распределение температуры в цилиндре, уравнение 4 может быть решена с использованием соответствующих граничных условий . В предположении , что постоянная К{\ Displaystyle {к}}

T(r)=C1ln⁡r+C2{\displaystyle {T(r)=C_{1}\ln r+C_{2}}}          (6)

Используя следующие граничные условия, константы и могут быть вычислены С1{\ Displaystyle {C_ {1}}}С2{\ Displaystyle {C_ {2}}}

T(r1)=Ts,1{\displaystyle {T(r_{1})=T_{s,1}}}          and          T(r2)=Ts,2{\displaystyle {T(r_{2})=T_{s,2}}}

Общее решение дает нам

Ts,1=C1ln⁡r1+C2{\displaystyle {T_{s,1}=C_{1}\ln r_{1}+C_{2}}}          and          Ts,2=C1ln⁡r2+C2{\displaystyle {T_{s,2}=C_{1}\ln r_{2}+C_{2}}}

Решение для и и подставляя в общее решение, получим С1{\ Displaystyle {C_ {1}}}С2{\ Displaystyle {C_ {2}}}

T(r)=Ts,1−Ts,2ln⁡(r1/r2)ln⁡(rr2)+Ts,2{\displaystyle {T(r)={T_{s,1}-T_{s,2} \over {\ln(r_{1}/r_{2})}}\ln \left({r \over r_{2}}\right)+T_{s,2}}}          (7)

Логарифмическое распределение температуры схематически изображено на вставке рисунка миниатюр. Предполагая, что распределение температуры, уравнение 7, используется с законом Фурье в уравнении 5, скорость передачи тепла может быть выражена в следующем виде

Qr=2πLk(Ts,1−Ts,2)ln⁡(r2/r1){\displaystyle {Q_{r}={2\pi Lk(T_{s,1}-T_{s,2}) \over \ln(r_{2}/r_{1})}}}

Наконец, для радиальной проводимости в цилиндрической стенке, тепловое сопротивление имеет вид

Rt,cond=ln⁡(r2/r1)2πLk{\displaystyle {R_{t,\mathrm {cond} }={\ln(r_{2}/r_{1}) \over 2\pi Lk}}}

Смотрите также

Рекомендации

дальнейшее чтение

Существует большое количество литературы по данной теме. В общем, работает , используя термин «термическое сопротивление» более инженерно-ориентированный, в то время работ с использованием термином теплопроводности больше [pure-] Физики-ориентированная. Следующие книги являются репрезентативными, но могут быть легко заменены.

  • Терри М. Tritt, изд. (2004). Теплопроводность: Теория, свойства и применение . Springer Science & Business Media. ISBN  978-0-306-48327-1 .
  • Юнес Шабаны (2011). Теплопередача: Управление температурными электроники . CRC Press. ISBN  978-1-4398-1468-0 .
  • Xingcun Colin Tong (2011). Дополнительные материалы для термального управления электронной упаковки . Springer Science & Business Media. ISBN  978-1-4419-7759-5 .

внешняя ссылка

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций — Википедия

Материал из Википедии — свободной энциклопедии

Текущая версия страницы пока не проверялась опытными участниками и может значительно отличаться от версии, проверенной 25 марта 2013; проверки требует 71 правка. Текущая версия страницы пока не проверялась опытными участниками и может значительно отличаться от версии, проверенной 25 марта 2013; проверки требует 71 правка.

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, коэффициент теплосопротивления, теплосопротивление, термическое сопротивление — один из важнейших теплотехнических показателей строительных материалов.

При общих равных условиях, это отношение разности температур на поверхностях ограждающей конструкции к величине мощности теплового потока (теплопередача за один час через один квадратный метр площади поверхности ограждающей конструкции, Q˙A{\displaystyle {\dot {Q}}_{A}}) проходящего сквозь нее, то есть R=ΔT/Q˙A{\displaystyle R=\Delta T/{\dot {Q}}_{A}}. Сопротивление теплопередаче отражает теплозащитные свойства ограждающей конструкции и складывается из термических сопротивлений отдельных однородных слоев конструкции.

В Международной системе единиц (СИ) сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции измеряется разностью температуры в кельвинах (либо в градусах Цельсия) у поверхностей этой конструкции, требуемой для переноса 1 Вт мощности энергии через 1 м

2 площади конструкции (м2·K/Вт или м2·°C/Вт).

Термическое сопротивление отдельного слоя ограждающей конструкции или однородного ограждения[1]R=δλ{\displaystyle R={\frac {\delta }{\lambda }}}, где δ — толщина слоя материала (м), λ — коэффициент теплопроводности материала[2] (Вт/[м·°С]). Чем больше полученное значение R, тем выше теплозащитные свойства слоя материала. Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции равно сумме термических сопротивлений слоев из однородных материалов, составляющих эту конструкцию.

Для примера рассчитаем теплопотери помещения верхнего этажа дома через крышу. Примем температуру внутреннего воздуха +20°С , а наружного −10°С. Таким образом,

температурный перепад составит 30°С (или 30 К). Если, например, потолок комнаты со стороны крыши изолирован стекловатой с низкой плотностью толщиной 150 мм, то сопротивление теплопередачи крыши составит около R=2,5 кв.м*град/Вт. При таких значениях температурного перепада и сопротивления теплопередаче, теплопотери через один квадратный метр крыши равны: 30 / 2,5 = 12 Вт. При площади потолка комнаты 16 м2 мощность оттока тепла только через потолок составит 12*16=192 Вт.

Согласно «СНиП 1954» R многослойных ограждений = Rв + R1 + R2 + … + Rн, где Rв — сопротивление теплопереходу у внутренней поверхности ограждения, R1 и R2 — термические сопротивления отдельных слоёв ограждения, Rн — сопротивление теплопереходу у наружной поверхности ограждения[1].

Теплопроводность некоторых материалов[править | править код]

Материал В сухом состоянии
(нулевая влажность)
λ, Вт/м·°C
При влажности в условиях эксплуатации «Б»
λ, Вт/м·°C
Влажность
%[3]
Кладка из полнотелого керамического кирпича на цементно-песчаном растворе 0,56 0,81 2
Кладка из полнотелого силикатного кирпича на цементно-песчаном растворе 0,7 0,87 4
Сосна и ель поперёк волокон 0,09 0,18 20
Фанера клееная 0,12 0,18 13
Плиты древесно-волокнистые и древесно-стружечные плотностью 200 кг/м3 0,06 0,08 12
Опилки древесные 0,09 Вт/м·°C
(0,08 ккал/м·час·°C[4])
(средняя влажность в наружных ограждениях)
Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) плотностью 800 кг/м3 0,15 0,21 6
Плиты минераловатные из каменного волокна плотностью 180 кг/м3 0,038 0,048 5
Плиты из пенополистирола плотностью до 10 кг/м3 0,049 0,059 10
  • Свод правил СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 / Минрегион России. — М., 2012. — 96 с.
  • Глава 3. Строительная теплотехника : § 3. Нормы сопротивления теплопередаче ограждений // Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы строительного проектирования / Гос. ком. Совета Министров СССР по делам строительства. — М.: Гос. изд-во лит. по стр-ву и архитектуре, 1954. — С. 150—154. — 404 с.

Удельное тепловое сопротивление — Энциклопедия по машиностроению XXL

Тепловое сопротивление кабеля с двухслойной изоляцией из материалов с разными удельными тепловыми сопротивлениями, оболочками, бандажами поверх оболочек, с подушкой под броней в виде обмотки лентами и/или оплетки определяется по формуле [3, 4, 35]  [c.138]

Если слои изоляции и оболочки выполнены из материалов с равным удельным тепловым сопротивлением, то тепловое сопротивление кабеля определяется по формуле [4]  [c.139]

Значения удельных тепловых сопротивлений, применяемых при расчете допустимых токовых нагрузок, регламентированы ГОСТ Р 51777-2001 и приведены в табл. 3.15.  [c.141]


Удельное тепловое сопротивление теплоизлучению от поверхности кабеля в воздушную среду о,. °С м -Вг  [c.143]

Расчет тепловых сопротивлений кабеля необходимо производить с учетом геометрических и конструктивных особенностей кабелей, пользуясь удельными тепловыми сопротивлениями различных материалов (табл. 2).  [c.52]

Удельные тепловые сопротивления и максимальные рабочие температуры различных кабельных материалов  [c.52]

Определение полного и удельного теплового сопротивления аналогично определению полного и удельного объемного электрического сопротивления. Уравнение установив-щегося процесса передачи тепла через тело с полным тепловым сопротивлением при разности температур на горячей и холодной поверхностях Д  [c.23]

Формальное определение полной и удельной теплопроводности и полного и удельного теплового сопротивления аналогично определению полной и удельной электропроводности и полного и удельного объемного электрического сопротивления. Уравнение установившегося процесса передачи тепла через тело с полным тепловым сопротивлением при разности температур на горячей и холодной поверхностях М  [c.126]

Удельное тепловое сопротивление р J ом см  [c.268]

Значения удельного теплового сопротивления р , (при нормальной температуре) в ом .-см для некоторых важнейших чистых металлов приведены в табл. 44.  [c.272]

Для металлических поверхностей, имеющих в месте контакта только микронеровности, величина теплового сопротивления определяется физико-механическими свойствами материала, чистотой обработки поверхностей и удельным давлением сжатия. При удельной нагрузке N > 200 кГ/см удельное тепловое сопротивление контакта практически не зависит от величины нагрузки [38]. Такие удельные нагрузки имеются, например, в контактах созданных с помощью резьбовых соединений  [c.183]

Удельное тепловое сопротивление для внутренней поверхности трубы В течение г часов через внутреннюю поверхность  [c.551]

Удельное тепловое сопротивление почвы  [c.293]

Удельное тепловое сопротивление материалов конструкций кабеля, град-см/Вт  [c.293]

Для кабелей, проложенных в земле, допустимые длительные токи приведены в табл. 3.192, 3.196, 3.197. Они приняты из расчета прокладки в траншее на глубине 0,7—1 м не более одного кабеля при земли 15 °С и удельном тепловом сопротивлении земли, равном 120 Ом-град/Вт.  [c.408]

При удельном тепловом сопротивлении земли, отличающемся от 120 Ом-град/Вт, необходимо к токовым нагрузкам, указанным в упомянутых ранее таблицах, применять поправочные коэффициенты, указанные в табл. 3.198.  [c.408]


Рх1 удельное тепловое сопротивление образца р 2—удельное тепловое сопротивление эталона.  [c.176]

Сравнение экспериментальных значений теплового сопротивления с теорией задерживалось вследствие отсутствия надежного решения уравнений переноса при низких температурах. Из теории вытекало, что при самых низких температурах удельное тепловое сопротивление должно меняться пропорционально квадрату температуры (это приближенно соответствовало наблюдениям), однако коэффициент в этом теоретическом соотношении оставался неопределенным. Вильсон [60] получил приближенное решение, обсуждавшееся позже Макинсоном [61]. Зондгеймер [64] решил уравнение с большей точностью и показал, что результат Вильсона близок к действительности Клеменс [69] нашел, что величина теплопроводности, полученная численным решением уравнения переноса, отличалась от значения, найденного из теории Зондгеймера только на 11%.  [c.224]

Эйкен [25] измерил теплопроводность неметаллов в интервале от температуры жидкого кислорода до комнатной и нашел, что она изменяется как 1/Т. Дебай [8] показал, что такой же результат следует пз теории. Впоследствии этот вывод был подтвержден квантовомеханическим рассмотрением Пайерлса [9, 10]. Пайерлс предсказал также, что удельное тепловое сопротивление должно экспоненциально уменьшаться с понижением температуры, так как оно вызывается процессами переброса (Umklapp-процес-сами), вероятность которых надает при низких температурах. Померанчук [13, 14] и Клеменс [20] обобщили теорию Пайерлса.  [c.225]

Теплопроводность сплавов измерялась в различных лабораториях.В тех случаях, когда ее можно было разделить на электронную н решеточную части, последняя, определяемая взапмодействием свободных электронов с решеткой и поэтому меньшая теплопроводности неметаллов, оказалась в приближенном согласии с теорией Макинсона [61], если для сравнения бралось удельное тепловое сопротивление при низких, а не при высоких температурах.  [c.225]

Здесь I — толщина образца — толщина эталона Р — пЪпе-речное сечение пластинок Рт — удельное тепловое сопротивление образца р,. з,. — удельное тепловое сопротивление эталона. Приравниваем правые части уравнений (9-4) и получаем выражение для удельной теплопроводности в Вт/(м-К)  [c.167]

Р — удельное поверхностное сопротивление Рт — удельное тепловое сопротивление а — поверхностная плотность заряда, механическая прйЧно ть т — время  [c.7]

Тепловое сопротивление кабеля для счучая выполнения двухслойной изоляции из материала с равным удельным тепловым сопротивлением определяется по формуле [4, 35]  [c.139]

При применении для изоляции оболочек, бандажей или подушки материалов с различным удельным тепловым сопротивлением значение устанавливается по материалу с наибольшим значением удельного тепловото сопротивления. Тепловое сопротивление окружающей среды при теплопередаче в воде скважины определяется по формулам  [c.140]

Удельное тепловое сопротивление теплоперекода от поверхности кабеля в воду и от волы К обсадной трубе скважины с,, С-м -Вг Удельное тепловое сопротивление теплоперехода от поверхности кабеля в скважинную жидкость (нефть) от скважинной жидкости к обсадной трубе скважины °С-м -Вг  [c.143]

Удельное тепловое сопротивление численно выражается разностью температур на противоположных сторонах кубического сант[c.50]

Основные закономерности для удельного теплового сопротивления диэлектриков наибольшие значення рт имеют пористые материалы с воздушными включениями при пропитке и увлажнении таких материалов, а также при уплотнении их внешним давлением рт уменьшается. Кристаллические диэлектрики, как общее правило, имеют рт меньшие, чем аморфные диэлектрики, а неорганические — меньшие, чем органические.  [c.293]


ГОСТ Р МЭК 60287-2-1-2009 Кабели электрические. Расчет номинальной токовой нагрузки. Часть 2-1. Тепловое сопротивление. Расчет теплового сопротивления

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО
ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ
СТАНДАРТ
РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ

ГОСТ Р МЭК
60287-2-1-
2009

Кабели электрические.
Расчет номинальной токовой нагрузки

Часть 2-1

ТЕПЛОВОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ.
РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

IEC 60287-2-1:1994
Electric cables — Calculation of the current rating — Part 2-1: Thermal
resistance — Calculation of thermal resistance
(IDT)

Москва
Стандартинформ
2009

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения национальных стандартов Российской Федерации — ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения»

Сведения о стандарте

1. ПОДГОТОВЛЕН Открытым акционерным обществом «Всероссийский научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт кабельной промышленности (ОАО «ВНИИКП») на основе собственного аутентичного перевода стандарта, указанного в пункте 4

2. ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 46 «Кабельные изделия»

3. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 26 июня 2009 г. № 218-ст

4. Настоящий стандарт идентичен международному стандарту МЭК 60287-2-1:1994 «Кабели электрические. Расчет номинальной токовой нагрузки. Часть 2-1. Тепловое сопротивление. Расчет теплового сопротивления» (IEC 60287-2-1:1994 «Electric cables — Calculation of the current rating — Part 2-1: Thermal resistance — Calculation of thermal resistance») с Изменениями № 1 (2001 г.), № 2 (2006 г.) и поправкой № 1 (2008 г.), которые выделены в тексте слева двойной вертикальной линией.

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных международных стандартов соответствующие им национальные стандарты Российской Федерации, сведения о которых приведены в дополнительном приложении А

5. ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

СОДЕРЖАНИЕ

Тепловое сопротивление кабеля

Тепловое сопротивление кабеля рассчитывается по следующей формуле:

Одним из необходимых расчетных параметров является удельное тепловое сопротивление кабеля, определяющееся падением температуры точек противоположных сторон изделия объемом 1 см3 при значении потока тепла 1 Вт. Данная величина обозначается символом «а», единицей измерения является град?см/Вт.

Тепловое сопротивление других различных материалов определяется:

Удельные тепловые сопротивления для разных типов материала, используемых при изготовлении кабелей, приведены в таблице.

Тепловое сопротивление кабеля определяется чаще всего из расчета геометрических параметров и конструкции кабельного изделия. На этот параметр также влияет материал проводника, влияющий на удельный параметр.

Тепловое сопротивление изоляции кабеля рассчитывается следующим образом:

Одножильное исполнение:

Двухжильное исполнение:

где a = r +?; R ? 2(r+?)=2a;

Трехжильное исполнение кабелей с круглой формой жил:

Трехжильное исполнение кабелей с секторной формой жил:

 

где
.

 

Многожильное исполнение:

где

— коэффициент или множитель, определяющий геометрию проводника. Множитель определяется из графика кривой (рисунок 1.4). С помощью этого же графика рассчитывается введение поправочного коэффициента, учитывающего форму жил при расчете параметров проводника с секторной формой жил.

Тепловое сопротивление изоляции кабеля с жилами секторной формой также возможно вычислить по следующей формуле.

где Rck – радиус скручивания жил секторной формы.

Величина теплового сопротивления изоляции кабельного проводника, рассчитанная по формуле (4-13), получится на 10-20% больше, чем при вышеуказанном расчете.

Рисунок 4-1 представляет собой кривую зависимости величины теплового сопротивления от толщины изоляции. Если толщина изолирующего материала превышает 12 мм, то тепловое сопротивление кабеля сохраняет постоянный характер. Из рисунка 4.2 видно, что при увеличении температуры проводника, значение удельного теплового сопротивления начинает уменьшаться.

Резкое изменение температуры изоляции, возникающее вследствие диэлектрических потерь, рассчитывается из произведения потерь и теплового сопротивления, разделенного пополам. Токоведущие жилы и металлоболочка имеют теплопроводность, в несколько раз превышающая аналогичный параметр изоляции, на основании которого принимают поверхность жил и оболочек изотермическими.

Если трехжильный кабель имеет защитный экран на каждой жиле, то зависимость величины Р на графике кривых рисунка 4.3 позволит определить, насколько уменьшилось тепловое сопротивление:

где ?Э и ?Э – соответственно толщина и удельное тепловое сопротивление экранов.

Рисунок 4.3 – Зависимость теплового сопротивления кабеля с пофазно экранированными жилами и жил без экранов (а – круглые жилы, б – секторные жилы).

Значение теплового сопротивления проводника с наличием металлической оболочки для каждой жилы:

где Sп рассчитывается с помощью зависимости графика рисунка 4.4, умножая параметр, определенной на оси ординат, на значение ?2 для защитной оболочки согласно таблице.

Для расчета теплового сопротивления защитного покрова кабелей, прокладываемых под землей, используется выражение:

где R1 – величина радиуса проводника с оболочкой из свинца, мм; R2 – значение внешнего радиуса кабеля, мм; ?2 – значение удельного теплового сопротивления защитной оболочки, град?см/Вт (таблица).

Тепловое сопротивление • ru.knowledgr.com

Тепловое сопротивление — тепловая собственность и измерение перепада температур, которым объект или материал сопротивляются тепловому потоку (высокая температура за единицу времени или тепловое сопротивление). Тепловое сопротивление — аналог тепловой проводимости. С точки зрения изоляции тепловое сопротивление измерено R-стоимостью.

У
  • теплового сопротивления R есть единицы (знак)/W в единицах СИ или (ft · °F · час)/Btu в имперских единицах.
  • Определенное тепловое сопротивление или определенное тепловое удельное сопротивление R в (K · m)/W — материальная константа.
  • Абсолютное тепловое сопротивление R в K/W является определенной собственностью компонента. Например, R — особенность теплоотвода.

Абсолютное тепловое сопротивление

Абсолютное тепловое сопротивление — перепад температур через структуру, когда единица тепловой энергии течет через него в единицу времени. Это — аналог тепловой проводимости. Единицы СИ теплового сопротивления — kelvins за ватт, или эквивалентные градусы Цельсия за ватт (эти два — то же самое с тех пор как интервалы Δ1 K = Δ1 °C).

Тепловое сопротивление материалов очень интересно для инженеров-электроников, потому что большинство электрических деталей вырабатывает тепло и должно быть охлаждено. Электронные компоненты работают со сбоями или терпят неудачу, если они перегревают, и некоторым частям обычно нужны меры, принятые в стадии проектирования, чтобы предотвратить это.

Аналогии

Инженеры-электроники знакомы с законом Ома и таким образом, часто используют его в качестве аналогии, делая вычисления, включающие тепловое сопротивление.

Инженеры-механики более знакомы с законом Хука и таким образом, часто используют его в качестве аналогии, делая вычисления, включающие тепловое сопротивление.

Объяснение с точки зрения электроники

Эквивалентные тепловые схемы

абсолютное тепловое сопротивление устройства от соединения до случая. абсолютное тепловое сопротивление от случая до теплоотвода. абсолютное тепловое сопротивление теплоотвода.]]

Тепловой поток может быть смоделирован аналогией с электрической схемой, где тепловой поток представлен током, температуры представлены напряжениями, источники тепла представлены постоянными текущими источниками, абсолютные тепловые сопротивления представлены резисторами и тепловыми емкостями конденсаторами.

Диаграмма показывает эквивалентную тепловую схему для устройства полупроводника с теплоотводом.

Вычисление в качестве примера

Рассмотрите компонент, такой как кремниевый транзистор, который прикреплен к металлическому каркасу элемента оборудования. Производитель транзистора определит параметры в спецификации, названной абсолютным тепловым сопротивлением от соединения до случая (символ:), и максимальная допустимая температура соединения полупроводника (символ:). Спецификация для дизайна должна включать максимальную температуру, при которой схема должна функционировать правильно. Наконец, проектировщик должен рассмотреть, как высокая температура от транзистора убежит к окружающей среде: это могло бы быть конвекцией в воздух, с или без помощи теплоотвода, или проводимостью через печатную плату. Для простоты давайте предположим, что проектировщик решает прикрепить транзистор к металлической поверхности (или теплоотвод), который, как гарантируют, будет меньше, чем выше температуры окружающей среды. Отметьте: T, кажется, не определен.

Учитывая всю эту информацию, проектировщик может построить модель теплового потока от соединения полупроводника, где тепло выработано к внешнему миру. В нашем примере высокая температура должна вытекать из соединения к случаю транзистора, затем от случая до металлоконструкции. Мы не должны рассматривать, где высокая температура следует за этим, потому что нам говорят, что металлоконструкция проведет высокую температуру достаточно быстро, чтобы сохранять температуру менее, чем вышеупомянутой окружающий: это — все, что мы должны знать.

Предположим, что инженер хочет знать, сколько власти он может поместить в транзистор, прежде чем это перегреет. Вычисления следующие.

:Total абсолютное тепловое сопротивление от соединения до окружающего =

где абсолютное тепловое сопротивление связи между случаем транзистора и металлоконструкцией. Это число зависит от природы связи — например, тепловая контактная площадка или тепловой жир передачи могли бы использоваться, чтобы уменьшить абсолютное тепловое сопротивление.

Снижение температуры:Maximum от соединения до окружающего =.

Мы используем общий принцип, который температурное снижение через данное абсолютное тепловое сопротивление с данным тепловым потоком через него:

:.

Замена нашими собственными символами в эту формулу дает:

:,

и, реконструкция,

:

Q_ {МАКС.} =

{

{T_ {JMAX} — (T_ {AMB} + \Delta T_ {HS})} \over {R_ {\\тета JC} +R_ {\\тета B\+R_ {\\тета ХА} }\

}\

Проектировщик теперь знает, максимальная мощность, которую транзистору можно позволить рассеять, таким образом, он может проектировать схему, чтобы ограничить температуру транзистора к безопасному уровню.

Давайте

заменим некоторыми типовыми числами:

: (типичный для кремниевого транзистора)

: (типичная спецификация для коммерческого оборудования)

: (для типичного К — 220 пакетов)

: (типичная стоимость для теплопередачи эластомера дополняет для К — 220 пакетов)

,

: (типичная стоимость для теплоотвода для К — 220 пакетов)

Результат тогда:

:

Это означает, что транзистор может рассеять приблизительно 18 ватт, прежде чем он перегреет. Осторожный проектировщик управлял бы транзистором на более низком уровне власти, чтобы увеличить его надежность.

Этот метод может быть обобщен, чтобы включать любое число слоев проводящих высокую температуру материалов, просто добавив вместе абсолютные тепловые сопротивления слоев и температурных снижений через слои.

Полученный на основании Закона Фурье для тепловой проводимости

Из Закона Фурье для тепловой проводимости следующее уравнение может быть получено и действительно, пока все параметры (x и k) постоянные всюду по образцу.

:

где:

  • абсолютное тепловое сопротивление (через длину материала) (K/W)
  • x — длина материала (измеренный на пути, параллельном тепловому потоку) (m)
  • k — теплопроводность материала (W / (K · m))
  • A — площадь поперечного сечения (перпендикуляр к пути теплового потока) (m)

Проблемы с электрической аналогией сопротивления

Обзор 2008 года, написанный исследователем Филлипса Клеменсом Дж. М. Ласансом, отмечает что: «Хотя есть аналогия между тепловым потоком проводимостью (закон Фурье) и потоком электрического тока (закон Ома), соответствующие физические свойства теплопроводности и электрической проводимости тайно замышляют делать поведение теплового потока вполне в отличие от потока электричества в нормальных ситуациях. […] К сожалению, хотя электрические и тепловые отличительные уравнения аналогичны, это ошибочно, чтобы прийти к заключению, что есть любая практическая аналогия между электрическим и тепловым сопротивлением. Это вызвано тем, что материал, который считают изолятором в электрических терминах, является приблизительно 20 порядками величины, менее проводящими, чем материал, который считают проводником, в то время как, в тепловых терминах, различии между «изолятором» и «проводником» только приблизительно три порядка величины. Весь диапазон теплопроводности тогда эквивалентен различию в электрической проводимости высоко лакируемого и низко лакируемого кремния.»

Стандарты измерения

Соединение к воздуху тепловое сопротивление может измениться значительно в зависимости от внешних условий. (Более сложный способ выразить тот же самый факт говорит, что соединением-к-окружающему тепловое сопротивление не является Boundary-Condition Independent (BCI).) у JEDEC есть стандарт (номер JESD51-2) для измерения соединения к воздуху тепловое сопротивление пакетов электроники под естественной конвекцией и другим стандартом (номер JESD51-6) для измерения под принудительной конвекцией.

Стандарт JEDEC для измерения соединения правлению тепловое сопротивление (важный для технологии поверхностного монтажа) был издан как JESD51-8.

Стандарт JEDEC для измерения соединения к случаю тепловое сопротивление (JESD51-14) является относительно вновь прибывшим, изданным в конце 2010; это касается только пакетов, имеющих единственный тепловой поток и выставленную поверхность охлаждения.

См. также

  • Тепловая разработка
  • Тепловая власть дизайна
  • Безопасная операционная область

Дополнительные материалы для чтения

Есть большая сумма литературы по этой теме. В целом работы, использующие термин «тепловое сопротивление», более ориентированы на разработку, тогда как работы, используя термин теплопроводность являются больше [чистый-] ориентированный на физику. Следующие книги представительные, но могут быть легко заменены.

Внешние ссылки

.electronics-cooling.com/2012/09/update-on-jedec-thermal-standards/

ГОСТ Р 54469-2011 ЕН 12667:2001 Материалы и изделия строительные с высоким и средним термическим сопротивлением. Методы определения термического сопротивления на приборах с горячей охранной зоной и оснащенных тепломером

На главную | База 1 | База 2 | База 3
Поиск по реквизитамПоиск по номеру документаПоиск по названию документаПоиск по тексту документа
Искать все виды документовДокументы неопределённого видаISOАвиационные правилаАльбомАпелляционное определениеАТКАТК-РЭАТПЭАТРВИВМРВМУВНВНиРВНКРВНМДВНПВНПБВНТМ/МЧМ СССРВНТПВНТП/МПСВНЭВОМВПНРМВППБВРДВРДСВременное положениеВременное руководствоВременные методические рекомендацииВременные нормативыВременные рекомендацииВременные указанияВременный порядокВрТЕРВрТЕРрВрТЭСНВрТЭСНрВСНВСН АСВСН ВКВСН-АПКВСПВСТПВТУВТУ МММПВТУ НКММПВУП СНЭВУППВУТПВыпускГКИНПГКИНП (ОНТА)ГНГОСТГОСТ CEN/TRГОСТ CISPRГОСТ ENГОСТ EN ISOГОСТ EN/TSГОСТ IECГОСТ IEC/PASГОСТ IEC/TRГОСТ IEC/TSГОСТ ISOГОСТ ISO GuideГОСТ ISO/DISГОСТ ISO/HL7ГОСТ ISO/IECГОСТ ISO/IEC GuideГОСТ ISO/TRГОСТ ISO/TSГОСТ OIML RГОСТ ЕНГОСТ ИСОГОСТ ИСО/МЭКГОСТ ИСО/ТОГОСТ ИСО/ТСГОСТ МЭКГОСТ РГОСТ Р ЕНГОСТ Р ЕН ИСОГОСТ Р ИСОГОСТ Р ИСО/HL7ГОСТ Р ИСО/АСТМГОСТ Р ИСО/МЭКГОСТ Р ИСО/МЭК МФСГОСТ Р ИСО/МЭК ТОГОСТ Р ИСО/ТОГОСТ Р ИСО/ТСГОСТ Р ИСО/ТУГОСТ Р МЭКГОСТ Р МЭК/ТОГОСТ Р МЭК/ТСГОСТ ЭД1ГСНГСНрГСССДГЭСНГЭСНмГЭСНмрГЭСНмтГЭСНпГЭСНПиТЕРГЭСНПиТЕРрГЭСНрГЭСНсДИДиОРДирективное письмоДоговорДополнение к ВСНДополнение к РНиПДСЕКЕНВиРЕНВиР-ПЕНиРЕСДЗемЕТКСЖНМЗаключениеЗаконЗаконопроектЗональный типовой проектИИБТВИДИКИМИНИнструктивное письмоИнструкцияИнструкция НСАМИнформационно-методическое письмоИнформационно-технический сборникИнформационное письмоИнформацияИОТИРИСОИСО/TRИТНИТОсИТПИТСИЭСНИЭСНиЕР Республика КарелияККарта трудового процессаКарта-нарядКаталогКаталог-справочникККТКОКодексКОТКПОКСИКТКТПММ-МВИМВИМВНМВРМГСНМДМДКМДСМеждународные стандартыМетодикаМетодика НСАММетодические рекомендацииМетодические рекомендации к СПМетодические указанияМетодический документМетодическое пособиеМетодическое руководствоМИМИ БГЕИМИ УЯВИМИГКМММНМОДНМонтажные чертежиМос МУМосМРМосСанПинМППБМРМРДСМРОМРРМРТУМСанПиНМСНМСПМТМУМУ ОТ РММУКМЭКННАС ГАНБ ЖТНВННГЭАНДНДПНиТУНКНормыНормы времениНПНПБНПРМНРНРБНСПНТПНТП АПКНТП ЭППНТПДНТПСНТСНЦКРНЦСОДМОДНОЕРЖОЕРЖкрОЕРЖмОЕРЖмрОЕРЖпОЕРЖрОКОМТРМОНОНДОНКОНТПОПВОПКП АЭСОПНРМСОРДОСГиСППиНОСНОСН-АПКОСПОССПЖОССЦЖОСТОСТ 1ОСТ 2ОСТ 34ОСТ 4ОСТ 5ОСТ ВКСОСТ КЗ СНКОСТ НКЗагОСТ НКЛесОСТ НКМОСТ НКММПОСТ НКППОСТ НКПП и НКВТОСТ НКСМОСТ НКТПОСТ5ОСТНОСЭМЖОТРОТТПП ССФЖТПБПБПРВПБЭ НППБЯПВ НППВКМПВСРПГВУПереченьПиН АЭПисьмоПМГПНАЭПНД ФПНД Ф СБПНД Ф ТПНСТПОПоложениеПорядокПособиеПособие в развитие СНиППособие к ВНТППособие к ВСНПособие к МГСНПособие к МРПособие к РДПособие к РТМПособие к СНПособие к СНиППособие к СППособие к СТОПособие по применению СППостановлениеПОТ РПОЭСНрППБППБ-АСППБ-СППБВППБОППРПРПР РСКПР СМНПравилаПрактическое пособие к СППРБ АСПрейскурантПриказПротоколПСРр Калининградской областиПТБПТЭПУГПУЭПЦСНПЭУРР ГазпромР НОПРИЗР НОСТРОЙР НОСТРОЙ/НОПР РСКР СМНР-НП СРО ССКРазъяснениеРаспоряжениеРАФРБРГРДРД БГЕИРД БТРД ГМРД НИИКраностроенияРД РОСЭКРД РСКРД РТМРД СМАРД СМНРД ЭОРД-АПКРДИРДМРДМУРДПРДСРДТПРегламентРекомендацииРекомендацияРешениеРешение коллегииРКРМРМГРМДРМКРНДРНиПРПРРТОП ТЭРС ГАРСНРСТ РСФСРРСТ РСФСР ЭД1РТРТМРТПРУРуководствоРУЭСТОП ГАРЭГА РФРЭСНрСАСанитарные нормыСанитарные правилаСанПиНСборникСборник НТД к СНиПСборники ПВРСборники РСН МОСборники РСН ПНРСборники РСН ССРСборники ценСБЦПСДАСДАЭСДОССерияСЗКСНСН-РФСНиПСНиРСНККСНОРСНПСОСоглашениеСПСП АССП АЭССправочникСправочное пособие к ВСНСправочное пособие к СНиПСправочное пособие к СПСправочное пособие к ТЕРСправочное пособие к ТЕРрСРПССНССЦСТ ССФЖТСТ СЭВСТ ЦКБАСТ-НП СРОСТАСТКСТМСТНСТН ЦЭСТОСТО 030 НОСТРОЙСТО АСЧМСТО БДПСТО ВНИИСТСТО ГазпромСТО Газпром РДСТО ГГИСТО ГУ ГГИСТО ДД ХМАОСТО ДОКТОР БЕТОНСТО МАДИСТО МВИСТО МИСТО НААГСТО НАКССТО НКССТО НОПСТО НОСТРОЙСТО НОСТРОЙ/НОПСТО РЖДСТО РосГеоСТО РОСТЕХЭКСПЕРТИЗАСТО САСТО СМКСТО ФЦССТО ЦКТИСТО-ГК «Трансстрой»СТО-НСОПБСТПСТП ВНИИГСТП НИИЭССтП РМПСУПСССУРСУСНСЦНПРТВТЕТелеграммаТелетайпограммаТематическая подборкаТЕРТЕР Алтайский крайТЕР Белгородская областьТЕР Калининградской областиТЕР Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕР Краснодарского краяТЕР Мурманская областьТЕР Новосибирской областиТЕР Орловской областиТЕР Республика ДагестанТЕР Республика КарелияТЕР Ростовской областиТЕР Самарской областиТЕР Смоленской обл.ТЕР Ямало-Ненецкий автономный округТЕР Ярославской областиТЕРмТЕРм Алтайский крайТЕРм Белгородская областьТЕРм Воронежской областиТЕРм Калининградской областиТЕРм Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРм Мурманская областьТЕРм Республика ДагестанТЕРм Республика КарелияТЕРм Ямало-Ненецкий автономный округТЕРмрТЕРмр Алтайский крайТЕРмр Белгородская областьТЕРмр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРмр Краснодарского краяТЕРмр Республика ДагестанТЕРмр Республика КарелияТЕРмр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРпТЕРп Алтайский крайТЕРп Белгородская областьТЕРп Калининградской областиТЕРп Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРп Краснодарского краяТЕРп Республика КарелияТЕРп Ямало-Ненецкий автономный округТЕРп Ярославской областиТЕРрТЕРр Алтайский крайТЕРр Белгородская областьТЕРр Калининградской областиТЕРр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРр Краснодарского краяТЕРр Новосибирской областиТЕРр Омской областиТЕРр Орловской областиТЕРр Республика ДагестанТЕРр Республика КарелияТЕРр Ростовской областиТЕРр Рязанской областиТЕРр Самарской областиТЕРр Смоленской областиТЕРр Удмуртской РеспубликиТЕРр Ульяновской областиТЕРр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРррТЕРрр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРс Ямало-Ненецкий автономный округТЕРтр Ямало-Ненецкий автономный округТехнический каталогТехнический регламентТехнический регламент Таможенного союзаТехнический циркулярТехнологическая инструкцияТехнологическая картаТехнологические картыТехнологический регламентТИТИ РТИ РОТиповая инструкцияТиповая технологическая инструкцияТиповое положениеТиповой проектТиповые конструкцииТиповые материалы для проектированияТиповые проектные решенияТКТКБЯТМД Санкт-ПетербургТНПБТОИТОИ-РДТПТПРТРТР АВОКТР ЕАЭСТР ТСТРДТСНТСН МУТСН ПМСТСН РКТСН ЭКТСН ЭОТСНэ и ТЕРэТССЦТССЦ Алтайский крайТССЦ Белгородская областьТССЦ Воронежской областиТССЦ Карачаево-Черкесская РеспубликаТССЦ Ямало-Ненецкий автономный округТССЦпгТССЦпг Белгородская областьТСЦТСЦ Белгородская областьТСЦ Краснодарского краяТСЦ Орловской областиТСЦ Республика ДагестанТСЦ Республика КарелияТСЦ Ростовской областиТСЦ Ульяновской областиТСЦмТСЦО Ямало-Ненецкий автономный округТСЦп Калининградской областиТСЦПГ Ямало-Ненецкий автономный округТСЦэ Калининградской областиТСЭМТСЭМ Алтайский крайТСЭМ Белгородская областьТСЭМ Карачаево-Черкесская РеспубликаТСЭМ Ямало-Ненецкий автономный округТТТТКТТПТУТУ-газТУКТЭСНиЕР Воронежской областиТЭСНиЕРм Воронежской областиТЭСНиЕРрТЭСНиТЕРэУУ-СТУказУказаниеУказанияУКНУНУОУРврУРкрУРррУРСНУСНУТП БГЕИФАПФедеральный законФедеральный стандарт оценкиФЕРФЕРмФЕРмрФЕРпФЕРрФормаФорма ИГАСНФРФСНФССЦФССЦпгФСЭМФТС ЖТЦВЦенникЦИРВЦиркулярЦПИШифрЭксплуатационный циркулярЭРД
Показать все найденныеПоказать действующиеПоказать частично действующиеПоказать не действующиеПоказать проектыПоказать документы с неизвестным статусом
Упорядочить по номеру документаУпорядочить по дате введения

alexxlab

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *