Проверка и настройка поляризованных реле | Справочник по наладке вторичных цепей | РЗиА
Страница 11 из 58
Поляризованные реле
Поляризованные реле типов РП-4, РП-5 и РП-7 являются выходными элементами различных релейных устройств. Особенностью поляризованных реле является то, что на подвижный якорь реле в исходных условиях действуют силы постоянного магнита, при прохождении же тока в обмотке реле силы электромагнита в зависимости от направления тока складываются с силами постоянного магнита или вычитаются из них.
Рис. 2.14. Виды настройки контактных систем поляризованных реле
Обычно реле выполняются двухобомоточными или многообмоточными, так что одна (одни) обмотка используется как рабочая, другая (другие) — как тормозная или одна — для срабатывания, а другая — для возврата.
Реле в зависимости от назначения могут иметь три вида регулировок: нейтральную или двухпозиционную (рис. 2.14, а), с преобладанием (рис. 2.14,6) и трехпозидионную (рис. 2.14, в).
Пунктиром на рис. 2.14, а показано нейтральное положение якоря, когда отсутствует ток в обмотках, а силы постоянного магнита, действующие влево и вправо, уравновешены. Если нарушить равновесие, то якорь притянется в ту или иную сторону (реле типа РП-4).
Реле типа РП-5 имеют трехпозиционную настройку, которая отличается от нейтральной тем, что после отключения тока в обмотках пружины возвращают якорь реле в нейтральное положение.
Если реле типов РП-4, РП-5 и РП-7 служат для включения и отключения нагрузок в сетях 220 В постоянного тока, то следует увеличить раствор разомкнутых контактов до величины не менее 0,45— 0,5 мм.
Таблица 2.10. Технические данные реле РП-8, РП-11
Номинальное напряжение, В |
Обмотки |
||
Сопротивление, |
Число витков |
Напряжение срабатывания, В |
|
24 |
92 |
2000 |
>17 |
|
92 |
2000 |
>17 |
48 |
310 |
3600 |
>34 |
|
310 |
3600 |
>34 |
110 |
1500 |
7300 |
>77 |
|
1500 |
7300 |
>77 |
220 |
5600 |
12 500 |
>155 |
| 5600 |
12 500 |
>155 |
Примечания: 1. Начало обмоток обозначено знаком
Время срабатывания. — не более 60 мс
Раствор между контактами — не менее 1,8 мм.
При проверке и сборке схемы следует учитывать, что при несоблюдении полярности подаваемого на реле тока последнее не переключится и обмотка может перегреться. Зазоры контактов в цепи обмоток регулируются в пределах 1—1,3 мм подгибанием контактных пластин. У реле типов РП-8 и РП-11 проверяются и регулируются контактные зазоры (у рабочих контактов 1,8 мм, у контактов в цепях обмоток 1—1,3 мм). Зазор между толкателем и подвижными контактными пластинами замкнутых рабочих контактов 0,5—0,8 мм. Этот зазор у контактов в цепи обмоток может быть больше.
Напряжение срабатывания проверяют по обычной схеме, соблюдая полярность и подавая напряжение толчком, ступенями увеличивая напряжение до срабатывания реле.
В схемах релейной защиты часто применяют реле типа РП-7 с одной рабочей и одной тормозной обмотками. В этом случае проверяют ток (напряжение) срабатывания рабочей обмотки при номинальном (заданном) токе (напряжении) в тормозной обмотке.
Сопротивление изоляции токоведущих цепей проверяют мегаом- метром с напряжением не более 500 В. Изоляция реле должна выдержать испытание переменным напряжением 500 В относительно корпуса, 150 В между обмотками и 350 В между контактами (при заводской регулировке зазора). Если контакты отрегулированы для работы в цепях напряжением 220 В, то контакты испытывают переменным напряжением 1000 В.
Нейтральные реле РП-4 (РПБ-4) можно отрегулировать для работы с преобладанием. Для этого нужно перевести вручную якорь реле при отсутствии тока в обмотках реле влево, т. е. до замыкания подвижного контакта с неподвижным, обозначенным Л. Ослабить фиксирующий зажим микрометрического винта левого неподвижного контакта и завинтить этот винт до тех пор, пока якорь не перебросится в противоположную сторону и не замкнется цепь правого контакта (Я—П). Обозначения Л—Я—П наносят на колодке выводов реле. В этом положении вновь зафиксировать винт левого контакта, ослабить микрометрический винт правого контакта и, вращая его влево, отрегулировать необходимый раствор между подвижным и неподвижным контактами.
поляризованное реле — это… Что такое поляризованное реле?
- поляризованное реле
Электромагнитное реле, действие которого основано на взаимодействии магнитного поля обмотки и вспомогательного поляризующего магнитного поля, и срабатывание которого зависит от направления постоянного тока в его обмотке.
Политехнический терминологический толковый словарь. Составление: В. Бутаков, И. Фаградянц. 2014.
- поляризация пучка
- поляризованность
Смотреть что такое «поляризованное реле» в других словарях:
поляризованное реле — — [В.А.Семенов. Англо русский словарь по релейной защите] Тематики релейная защита EN polarized relay … Справочник технического переводчика
поляризованное реле — poliarizuotoji relė statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. polarized relay vok. gepoltes Relais, n; polarisiertes Relais, n rus. поляризованное реле, n pranc. relais polarisé, m … Automatikos terminų žodynas
поляризованное реле — poliarizuotoji relė statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. polarized relay vok. gepoltes Relais, n; polarisiertes Relais, n rus. поляризованное реле, n pranc. relais polarisé, m … Fizikos terminų žodynas
Поляризованное реле — English: Polarized relay Электрическое реле постоянного тока, изменение состояния которого зависит от полярности его входной воздействующей величины (по ГОСТ 16022 83 СТ СЭВ 3563 82) Источник: Термины и определения в электроэнергетике. Справочник … Строительный словарь
поляризованное реле с нейтральным положением — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN neutral relay … Справочник технического переводчика
поляризованное реле со смещением — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN bistable flux shifting relay … Справочник технического переводчика
поляризованное реле защиты — rus дифференциальное реле (с), поляризованное реле (с) защиты; токовое реле (с) дифференциальной защиты; защитное реле (ж) тока eng differential relay, core balance safety relay, current measuring protective relay, differential switch relay fra… … Безопасность и гигиена труда. Перевод на английский, французский, немецкий, испанский языки
трёхпозиционное поляризованное реле — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN center stable polar relaycenter stable polarized relay … Справочник технического переводчика
РЕЛЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЕ — наиболее употребительное реле, действующее по принципу притяжения железного якоря электромагнитом. Р. э. состоит (фиг. 1) из обмотки 1, навитой на железный сердечник 2, железного якоря 3 с осью и контактных пружин 4. Если в обмотку Р. э. при… … Технический железнодорожный словарь
Реле — (фр. relais) электрическое устройство (выключатель), предназначенное для замыкания и размыкания различных участков электрических цепей при заданных изменениях электрических или неэлектрических входных величин. Различают электрические,… … Википедия
Реле РПС20 — DataSheet
Конструктивные данные реле РПС20 | Конструктивные данные реле РПС20 |
Разметка для крепления реле РПС20 | Принципиальная электрическая схема реле РПС20 |
Описание
Реле РПС20 — негерметичное, поляризованное, двустабильное, с двумя элементами на переключение, предназначено для коммутации электрических цепей постоянного и переменного тока частотой 50 — 400 Гц.
Реле РПС20 соответствует ГОСТ 16121 — 86 и техническим условиям РС0.452.055ТУ.
Условия эксплуатации.
Температура окружающей среды от —60 до +60°С.
Циклическое воздействие температур —60 и +60°С.
Повышенная относительная влажность до 98% при температуре + 35°С.
Атмосферное давление от 13 · 10-5 до 202 616 Па.
Синусоидальная вибрация (вибропрочность и виброустойчивость) в диапазоне частот: от 5 до 50 Гц — с амплитудой 1 мм; от 50 до 2000 Гц — с ускорением не более 150 м/с2.
Ударная прочность.
При одиночных ударах с ускорением не более 1500 м/с2 — 9 ударов; не более 1000 м/с2 — 30 ударов. При многократных ударах с ускорением не более 750 м/с2 — 4000 ударов; не более 350 м/с2 — 10000 ударов. Ударная устойчивость — с ускорением не более 750 м/с2. Постоянно действующие линейные ускорения не более 250 м/с2.
Требования к надежности.
Минимальный срок службы и срок сохраняемости реле при хранении в условиях отапливаемого хранилища, а также вмонтированных в защищенную аппаратуру или находящихся в комплекте ЗИП — 12 лет; или при хранении в неотапливаемых хранилищах, в упаковке изготовителя и вмонтированных в аппаратуру — 2 года; или при хранении под навесом, в упаковке изготовителя и вмонтированных в аппаратуру — 1 год; или при хранении на открытой площадке, вмонтированных в аппаратуру — 1 год.
Конструктивные данные.
При подключении положительного полюса источника питания к началу обмотки, обозначенному 2, а отрицательного — к концу обмотки, обозначенному 3, происходит замыкание контакта 4 с контактом 1 и контакта 9 с контактом 5, и
соответственно при подключении положительного полюса источника питания к началу обмотки, обозначенному 7, а отрицательного — к концу, обозначенному 8, происходит замыкание контакта 4 с контактом 10 и контакта 9 с контактом 6.
Подача напряжения другой полярности и одновременная подача напряжения на прямые и отбойные обмотки не допускаются.
Пример записи реле исполнения РС4.521.751 в конструкторской документации дан в таблице приведенной ниже.
| Обозначение | Наименование |
| РС4.521.751 | Реле РПС20 РС0.452.055ТУ |
Технические характеристики.
Ток питания обмотки — постоянный.
Сопротивление изоляции между токоведущими элементами, между токоведущими элементами и корпусом, МОм, не менее:
в нормальных климатических условиях……………………………………………….. 200
при максимальной температуре (после выдержки под рабочим напряжением)
……………………………………………………………………………………………………………….. 20
в условиях повышенной влажности…………………………………………………………. 10
Испытательное переменное напряжение между токоведущими элементами, между токоведущими элементами и корпусом, В:
в нормальных климатических условиях……………………………………………………. 500
в условиях повышенной влажности………………………………………………………… 300
при пониженном атмосферном давлении……………………………………………….. 180
Время срабатывания реле не более 10 мс. Масса реле не более 20 г.
| Исполнение | Температура окружающей среды, °С | Атмосферное давление,Па | Время нахождения обмотки под напряжением | Скважность | |
| непрерывное, с, не более* | суммарное, ч | ||||
| РС4.521.751- РС4.521.758 РС4.521.760 | -60…0 | 101 308 | 60 | — | 5 |
| 0…+50 0…+60 | 666 101 308 | — 900 | 100 | — 5 | |
| РС4.521.759 | -60…0 | 101 308 | 0,1-5 | — | 5 |
| 0…+50 0…+60 | 666 101 308 | 100 | — 5 | ||
* При рабочем напряжении.
| Исполнение | Обмотка | Напряжение, В | Подключение обмоток | Сопротивление электрического контакта, Ом, не более | Материал контактов | ||||
| Номер | Сопротивление, Ом | срабаты- вания, не более | несрабаты- вания, не более | рабочее | Начало | Конец | |||
| РС4.521.751 | I II | 30±3 | 3,6 | 1,8 | 6+1,2-0,6 | 2 7 | 3 8 | 1 | Ср999 |
| РС4.521.752 | I II | 130±19,5 | 7,8 | 3,9 | 12+2,0-1,2 | 2 7 | 3 8 | ||
| РС4.521.753 | I II | 175±26 | 10 | 5 | 15+3,0-1,5 | 2 7 | 3 8 | ||
| РС4.521.754 | I II | 660±132 | 18 | 8 | 27+5-3 | 2 7 | 3 8 | ||
| РС4.521.755 | I II | 2 7 | 3 8 | ||||||
| РС4.521.756 | I II | 500±75 | 16 | 27+7-6 | 2 7 | 3 8 | 0,25 | Зл999,9 | |
| РС4.521.757 | I II | 310±46,5 | 13 | 6 | 20±2 | 2 7 | 3 8 | 1 | Ср999 |
| РС4.521.758 | I II | 18±1,8 | 2,8 | 1,4 | 4,6±0,6 | 2 7 | 3 8 | ||
| РС4.521.759 | I II | 500±75 | 16 | 8 | 27+7-5 | 2 7 | 3 8 | ||
| РС4.521.760 | I II | 175±26 | 10 | 5 | 15+3,0-1,5 | 2 7 | 3 8 | 0,25 | Зл999,9 |
| РС4.521.761 | I II | 30±3 | 3,6 | 1,8 | 6+1,2-0,6 | 2 7 | 3 8 | ||
| РС4.521.762 | I II | 130±19,5 | 7,8 | 3,9 | 12+2,0-1,2 | 2 7 | 3 8 | ||
| РС4.521.763 | I II | 660±132 | 18 | 8 | 27+5-3 | 2 7 | 3 8 | ||
| Исполнение | Режим коммутации | Вид нагрузки | Род тока | Частота срабатывания, Гц, не более | Максимальное число коммутационных циклов | ||
| Допустимый ток, А | Напряжение на разомкнутых контактах, В | суммарное | в том числе при максимальной температуре | ||||
| РС4.521.751 РС4.521.752 РС4.521.753 РС4.521.754 РС4.521.755 РС4.521.757 РС4.521.758 РС4.521.759 | 0,08-2 2-3 | 6-34 6-27 | Активная | Постоянный | 3 | 104 | 0,25 · 104 |
| 0,5-1 | 12-115 | Переменный 50-400 Гц | |||||
| 0,05-0,5 | 0,5 | ||||||
| 0,04-0,15 | 6-34 | Индуктивная, t ≤ 0,015 мс | Постоянный | 3 | |||
| 0,15-1 | 1 | ||||||
| 0,05-0,5 | 12-115 | cos φ ≥ 0,3 | Переменный 50-400 Гц | 0,5 · 104 | 0,125 · 104 | ||
| РС4.521.756 РС4.521.760 РС4.521.761 РС4.521.762 РС4.521.763 | 5 · 10-6-0,001 | 0,05-10* | Активная | Постоянный Переменный 50-400 Гц | 3 | 104 | 0,25 · 104 |
| 0,001-0,01 0,01-0,1 | 3-32 10-32 | Постоянный | |||||
| 0,001-0,05 | 5-115 | Переменный 50-400 Гц | |||||
* Сопротивление нагрузки должно быть в пределах от 5 до 500 кОм.
Если вы нашли ошибку, пожалуйста, выделите фрагмент текста и нажмите Ctrl+Enter.
| ФPAГMEHT КНИГИ (…) Из большого числа параметров реле следует ориентироваться на основные, определяющие нормальную работоспособность реле и характеризующие эксплуатационные возможности и область применения слаботочных реле. Основными эксплуатационными параметрами реле являются: 1. Электрические: чувствительность, рабочий ток (напряжение), ток (напряжение) срабатывания, ток (напряжение) отпускания, сопротивление обмотки, сопротивление контактов электрической цепи, коммутационная способность, электрическая изоляция, вид нагрузки, частота коммутации, износостойкость. 2. Временные параметры: время срабатывания, время отпускания, время дребезга контактов. 3. Высокочастотных реле: межконтактная емкость, волновое сопротивление, коэффициент бегущей волны или стоячей волны, затухание на отключенный канал, коммутируемая мощность, пропускаемая мощность, частота коммутируемого сигнала. Чувствительность — способность реле срабатывать при определенном значении мощности, подаваемой в обмотку реле. Обычно чувствительность определяется магнитодвижущей силой (МДС) срабатывания. При сравнении между собой различных типов реле, а также выборе и применении их в аппаратуре наиболее чувствительными считаются те реле, которые срабатывают при меньшем значении МДС. Значение МДС конкретного типа реле всегда должно быть постоянным и достаточным для надежного переброса якоря и замыкания (размыкания) всех контактных групп. Чувствительность характеризуется минимальной мощностью Рср, подаваемой в обмотку и достаточной для приведения в движение якоря и переключения контактов реле. Мощность срабатывания — величина непостоянная. Она зависит от обмоточных данных катушки реле и от воздействия внешних факторов. Поляризованные реле по сравнению с нейтральными обладают повышенной чувствительностью, большим коэффициентом усиления, меньшим временем срабатывания. Повышенная чувствительность поляризованных реле достигается увеличением МДС, введением дополнительного источника энергии (постоянного магнита), относительно малым ходом якоря и сравнительно малым контактным нажатием. Чувствительность как параметр в технической документации не приводится и определяется по току срабатывания и сопротивлению обмотки при соответствующих температурных условиях окружающей среды: … Ток (напряжение) срабатывания служит для контроля настройки реле при различных видах проверок в процессе изготовления и применения и не является рабочим параметром. Рабочий ток (напряжение) обмотки указывается в технической документации в виде номинального значения с двусторонними допусками, в пределах которых гарантируется работоспособность реле при воздействии климатических и механических факторов. Верхнее значение рабочего тока (напряжения) ограничивается в основном температурой нагрева провода обмотки. Нижнее значение рабочего тока (напряжения) определяется минимальным коэффициентом запаса, обеспечивающим необходимое время срабатывания, надежность работы реле при снижении напряжения питания и при увеличении сопротивления обмотки за счет ее нагрева. У герконовых реле верхнее значение рабочего напряжения (тока) ограничивается, как правило, допустимой повышенной температурой для геркона. Ток (напряжение) срабатывания определяет чувствительность реле и характеризует ее при питании обмотки минимальным током (напряжением). При этом токе (напряжении) реле должно нормально сработать, т. е. переключить все контакты. Для удержания контактов реле в этом положении в обмотку необходимо подавать рабочий ток (напряжение). Для каждого исполнения реле приводится значение тока (напряжения) срабатывания в нормальных условиях, при воздействии механических и климатических факторов и после него. В процессе хранения возможна потеря чувствительности реле, поэтому ток (напряжение) срабатывания может несколько превышать номинальное значение. Ток (напряжение) срабатывания является контрольным параметром, характеризующим стабильность регулировки реле и устойчивость всех элементов конструкции. Ток (напряжение) отпускания, так же как и ток (напряжение) срабатывания, приводится в технической документации как для нормальных условий, так и при воздействии различных дестабилизирующих факторов. Отпускание реле (возвращение контактов в исходное состояние) происходит при снижении тока (напряжения) в обмотке до значения, при котором якорь возвращается в исходное состояние. Высокий показатель чувствительности реле характеризуется наибольшим током, при котором якорь возвращается в начальное (исходное) состояние. Отношение тока отпускания /отп к току срабатывания /ср называется коэффициентом возврата Квт. Значение Квт у различных конструкций колеблется в широких пределах — от 0,1 до 0,98. Основными условиями повышения коэффициента возврата являются сближение характеристик электромагнитной силы, создающей магнитный поток, и силы противодействующей пружины, снижение трения в осях подвижной системы. Улучшения Квт можно достигнуть также и за счет сокращения хода подвижной системы. Сближение характеристик электромагнитной силы и силы противодействующих пружин достигается подбором таких условий, при которых имеется лучшее их совпадение. Сопротивление обмотки. Активное сопротивление обмотки постоянному току с допусками приводится в частных характеристиках на реле для температуры окружающей среды © = 20 °С. Сопротивление обмотки Яобм (в омах) при любой другой температуре определяется по формуле … Сопротивление контактов электрической цепи состоит из сопротивления контактирующих поверхностей и сопротивления элементов цепи контактов (пружина, токопроводящие выводы). Практически измерить сопротивление контактирующих поверхностей в реле очень трудно, и поэтому значение сопротивления контактов оценивается по сопротивлению всей цепи контактов. Сопротивление контактов, даже чистых, зависит от многих факторов и может изменяться в широких пределах как в период поставки, так и в процессе эксплуатации. Загрязнение контактных поверхностей влечет за собой падение напряжения на контактной паре и как следствие — повышенный нагрев контактов. В технической документации обычно указываются нормы на сопротивление цепи контактов для периода поставки, по которым оценивается качество контактов реле. Сопротивление контактов электрической цепи измеряется методом вольтметра-амперметра или другим методом с погрешностью +15% на постоянном или переменном токе частотой до 10 кГц при напряжении (6+1) В на разомкнутых контактах. При этом ток через замкнутые контакты должен быть (100+10) мА для реле, у которых ток нагрузки 100 мА и более. Проверка сопротивления контактов электрической цепи реле, коммутирующих нагрузки, напряжение на которых не превышает 200 мВ, производится при напряжении (30 + 5) мВ, при этом ток через замкнутые контакты должен быть не более 10 мА. Коммутационная способность контактов реле характеризуется значением коммутируемой мощности, при которой контакты выполняют определенное число коммутаций. Следует иметь в виду, что от значения коммутируемой мощности существенно зависит электрическая эрозия контактов. В основном она проявляется при токе более 100 мА. При токах менее этого значения электрическая эрозия, как правило, не возникает и основное влияние на работоспособность реле оказывает механический износ контактов и подвижной системы. В нормативно-технической документации (НТД) на реле указывается диапазон коммутируемых токов и напряжений, в пределах которого гарантируется определенное число коммутаций. Увеличение коммутируемой мощности сверх нормы, установленной требованиями НТД, может привести к нарушению контактирования вследствие выделения большого количества теплоты. Коммутация напряжений и токов, значения которых меньше установленных требованиями НТД, может привести к нарушению токопрохождения через контакты. При коммутации электрических режимов с напряжением от 1 до 50 мВ необходимо учитывать влияние термо-электродвижущей силы (термо-ЭДС) и электродвижущей силы (ЭДС) шумов, наводимых в цепи контактов. ЭДС шумов и термо-ЭДС могут вызывать искажение коммутируемого сигнала. При коммутации малых токов (от 10“6 до 10“3 А) возникают токи утечки (при разомкнутых контактах), которые могут быть соизмеримыми с токами нагрузки. Поэтому при коммутации токов этого диапазона значений при напряжении от 0,05 до 10 В рекомендуется выбирать сопротивление нагрузки в пределах от 5 до 500 кОм. Электрическая изоляция характеризует электроизоляционные свойства реле как в нормальных условиях, так и при различных климатических и механических воздействиях. Сопротивление изоляции реле должно соответствовать требованиям ГОСТ 16121—86’и техническим условиям на реле. Электрическая изоляция реле — способность изоляции выдерживать длительно или кратковременно перенапряжения, возникающие в процессе эксплуатации аппаратуры. Изоляция реле определяется электрической прочностью промежутков — воздушных (межконтактных зазоров) и по поверхности диэлектрика платы реле. По этим промежуткам судят о токах утечки реле. Вцд нагрузки. Нагрузка, коммутируемая контактами реле, может быть активной, индуктивной, емкостной и комбинированной. При коммутации активной и индуктивной нагрузок наиболее тяжелым для контактов является процесс размыкания электрической цепи. В момент размыкания цепи возникает электрическая дуга, в результате которой происходит износ контак- тов. Степень износа контактов определяется коммутируемой мощностью и временем горения дуги. Чем больше ток, коммутируемый контактами, и постоянная времени нагрузки, тем больше выделяемая тепловая мощность и время горения ДУГИ. Временные параметры. Время, прошедшее после подключения обмотки реле к источнику питания до первого касания замыкающим контактом неподвижного контакта, характеризует время срабатывания. Во всех современных реле при замыкании замыкающих контактов и размыкании размыкающих контактов происходит дребезг контактов после удара подвижных контактов о неподвижные. Поэтому в технической документации оговариваются время срабатывания и время дребезга. Время отпускания характеризуется временем от момента снятия питания с обмотки до момента полного отпадания якоря электромагнита и первого касания (замыкания) размыкающего контакта, 1-2. ВЛИЯНИЕ ДЕСТАБИЛИЗИРУЮЩИХ ФАКТОРОВ НА РАБОТОСПОСОБНОСТЬ РЕЛЕ Основным критерием оценки работоспособности реле в аппаратуре является его надежность. Надежность реле определяется безотказной его работой в течение определенного отрезка времени в условиях, оговоренных технической документацией. Факторы, влияющие на надежность реле, подразделяются на внутренние и внешние. К внутренним факторам относятся электрическая нагрузка на контактах, режим питания обмотки, переходное сопротивление контактов, сопротивление изоляции реле. Внешние факторы — механические и климатические воздействия, атмосферное давление окружающей среды, плесневые грибы и морской туман, специальные факторы. К специальным факторам относят воздействия на реле различных газовых сред, постоянных и переменных магнитных полей. Воздействие газов и газовых соединений на реле может ухудшить электроизоляционные и механические свойства элементов реле. Воздействие кислородной среды вызывает снижение электрической и механической прочности изоляции проводов ПЭВ и ПЭЛ. Воздействие водородной среды вызывает значительное снижение механической прочности проводов ПЭЛ и ПЭТВ. Воздействие газовых сред на детали реле из пресс-материалов и слоистых пластиков, а также на провод ПНЭТ-имид не приводит к существенному изменению их электроизоляционных и физико-механических свойств по сравнению с исходным состоянием. При воздействии аргона, азота, гелия, кислорода, углекислого газа существенного изменения износостойкости контактов из различных материалов не происходит. Только у серебряных контактов наблюдается понижение износостойкости при работе в аргоне. Внешние магнитные поля постоянного или переменного тока могут влиять на чувствительность реле. При обесточенных обмотках под воздействием внешнего магнитного поля возможно самосрабатывание реле. При низких уровнях тока (до нескольких десятков миллиампер) и напряжения отсутствует электрическая эрозия контактов. Индуктивная нагрузка не снижает износостойкости реле, повышает надежность контактов. При более высоких уровнях тока (десятые доли ампера) и напряжения могут возникнуть условия для появления электрической эрозии контактов. В этом случае индуктивная нагрузка может ухудшить износостойкость и привести к снижению надежности контактов. При относительно больших уровнях тока (от десятых долей до единиц ампера) и напряжения индуктивная нагрузка снижает износостойкость реле. При одинаковом значении тока долговечность контактов, работающих в цепи переменного тока, выше, чем у контактов, работающих в цепи постоянного тока. Это явление нетрудно понять, так как переменный ток меняет полярность с определенной частотой и поэтому дуга, возникающая в процессе коммутации с такой же частотой, гаснет и снова возникает и тем самым создаются более благоприятные условия для коммутации. Повышенная температура вызывает изменение электрических параметров обмотки, снижение чувствительности реле, изменение значения переходного сопротивления контактов, а также увеличение диэлектрических потерь и уменьшение сопротивления изоляции и даже некоторое снижение ее электрической прочности. При длительном воздействии повышенной температуры происходит старение изоляции провода обмотки, материала каркаса катушки, изоляционных прокладок и упоров. При старении теряется эластичность, уменьшается механическая и электрическая прочность изоляции, снижается предел упругости материалов контактных и возвратных пружин, что и следует учитывать при применении реле в этих условиях. Влияние пониженной температуры на переходное сопротивление контактов особенно заметно при коммутации токов менее 0,01 А. В негерметичных реле имеющиеся водяные пары охлаждаются и оседают на контакты, в результате чего может произойти обледенение контактов. При циклических изменениях температуры появляются знакопеременные механические напряжения. В случае превышения температуры сверх норм, предписанных техническими условиями, механические напряжения могут привести к необратимым изменениям параметров и к нарушению герметичности реле. Изменение атмосферного давления влияет на отвод тепла от обмотки. С понижением атмосферного давления уменьшается интенсивность теплоотдачи за счет конвекции. При применении негерметичных реле в условиях пониженного атмосферного давления возможен перегрев обмоток реле. В условиях невесомости ухудшается теплоотдача ввиду отсутствия конвекционных потоков газа, окружающего реле, что и следует учитывать при применении реле в этих условиях. Рекомендуется эксплуатировать реле в повторно-кратковременном режиме работы, применять обдув или снижать температуру окружающей среды. При механических воздействиях на реле наиболее устойчивым состоянием для большинства типов реле является такое, когда якорь притянут. Постоянно действующие ускорения и удары оказывают значительное влияние на чувствительность реле с несбалансированным якорем (РЭС6, РЭС9, РЭС10, РЭС15, РЭС22, РЭС32 и др.). Снижение влияния постоянно действующих ускорений достигается только правильной ориентацией реле в отношении к возможным направлениям воздействия ускорений. Наиболее устойчивым к воздействию постоянно действующих ускорений является реле, занимающее положение, при котором ускорение направлено вдоль оси вращения якоря. |
Аппаратура автоматического управления | Справочник заводского электрика
Страница 26 из 40
При автоматизации производственных процессов широко применяют такие аппараты, как датчики, реле, бесконтактные элементы в сочетании с контакторами и автоматами.
Датчики предназначены для контроля параметров или положения механизма в системах автоматического управления. Датчик автоматически срабатывает при достижении контролируемым параметром заданной величины и подает импульс в схему управления, воздействуя на изменение технологического процесса или положение управляемого механизма. В промышленности применяются в основном индукционные датчики и датчики температуры.
Индукционный датчик может выполнять роль путевого выключателя, срабатывающего без механического воздействия производстве иного механизма (рис. 50, г). Когда якорь 1 занимает положение, показанное сплошной линией, магнитопровод 2 разомкнут. Индуктивность катушки LK незначительна, и через нее проходит ток, обеспечивающий притяжение якоря реле РП. При передвижении якоря в положение, показанное пунктирной линией, магнитопровод замыкается, что приводит к резкому возрастанию индуктивности (индуктивного сопротивления), и ток в цепи резко падает. Реле РП срабатывает, подавая сигнал в схему управления.
Рис. 51. Реле максимального тока
Датчики температуры — термопары и терморезисторы — преобразуют тепловое воздействие в электрический импульс. Термопара состоит из двух различных проводников, например хромеля и алюмеля. Концы их спаивают и помещают в исследуемую среду; вторые концы подсоединяют в схему. Возникающая в спае термо-ЭДС зависит от разности температур нагретых и холодных концов и используется для подачи импульсов в схему управления процессом. Изменение сопротивления преобразуется в импульс и подается в цепь управления.
В промышленности широко используются следующие реле: времени, максимального тока, тепловое, поляризованное, скорости.
Обычно эти реле выполняются с контактами (подвижными и неподвижными) и бесконтактными.
Реле времени служит для обеспечения работы схем управления и автоматики с соблюдением требуемой последовательности и продолжительности включения и отключения аппаратов. Оно отличается от обычного реле мгновенного действия наличием устройства, обеспечивающего замедленное срабатывание контактной системы и построенного на электронной, пневматической, механической и других системах. В электромагнитном реле с магнитным демпфированием происходит замедленное спадание магнитного потока при отключении втягивающей (рабочей) катушки. Замедление (магнитное демпфирование) может осуществляться с помощью короткозамкнутой катушки или медной гильзы, насаженной на сердечник В некоторых случаях применяют алюминиевое основание, которое служит одновременна каркасом рабочей катушки и демпфирующим устройством. Применяют также электромагнитные реле времени, у которых время срабатывания обеспечивается замыканием накоротко цепи втягивающей катушки при отключении реле от сети.
Выдержка времени реле регулируется изменением натяжения отключающей пружины, толщины немагнитной прокладки между якорем и сердечником и толщины гильзы. С увеличением толщины прокладки и сечения гильзы время срабатывания увеличивается. Время отпускания реле может быть получено порядка 10 —15 с. В цепях .переменного тока реле с магнитным демпфированием могут применяться только с выпрямителями. На переменном токе не обеспечивается нужная выдержка времени из-за изменения тока во времени.
Реле максимального тока (рис. 51, а) срабатывает, если величина тока в цепи катушки 1, включенной в первичную цепь, больше заданной. Якорь 2 притягивается к сердечнику 3 и замыкает контакты 4, которые включены в цепь управления. Электромагнитные реле могут выполняться с поворотным якорем (рис. 51, б). Магнитопровод 1 имеет выступающие полюса, на которых располагают обмотки 2.
Стальной якорь 3 может вращаться вокруг оси, расположенной в центре, вместе с подвижным контактом 4. При протекании по катушкам 2 тока срабатывания момент, действующий на якорь, преодолевает противодействующий момент пружины 5 и поворачивается, замыкая контакты 6 в цепи управления (ЦУ).
Принцип действия теплового реле поясняется рис. 52, а. Ток контролируемой установки проходит по нагревательному элементу 1, рядом с которым находится биметаллический элемент 2, удерживаемый рычагом 3. При прохождении тока выше предельного нижняя пластина, имеющая больший коэффициент линейного расширения, прогибается вверх. Освобождающийся рычаг 3 под действием пружины 4 размыкает контакты 5 в цепи управления. Реле может выполняться и на замыкание контактов.
Рис. 52. Принципы действия реле:
а — теплового; б — поляризованного; в — реле скорости
Поляризованное реле реагирует как на значение тока (или напряжения), проходящего по его катушке, так и на его направление (полярность). При обесточенной цепи катушки 1 (рис. 52, б) магнитный поток постоянного магнита проходит по подвижному якорю 2, воздушному зазору δ и разветвляется равномерно на обе стороны по магнитопроводу. Подвижный якорь 2 не испытывает никаких усилий и находится в среднем положении.
При прохождении тока по катушке I в магнитопроводе образуется поток, который в одном плече магнитопровода складывается с потоком постоянного магнита, образуя поток в другом плече потоки вычитаются, так как поток, создаваемый катушкой, направлен встречно потоку постоянного магнита:результирующий поток Ф2 получается меньше потока Ф1. При определенном токе срабатывания Iср в катушке поток Ф1 оказывается настолько больше потока Ф2, что подвижный якорь притягивается вправо, замыкая контакты К1. Изменив направление тока в катушке (изменение полярности), можно добиться замыкания контактов К2. Контакты К1 и К2 находятся в цепи управления. При включении одного из них замыкается соответствующая цепь и подается импульс (сигнал) на изменение режима работы электроустановки.
Реле скорости относится к неэлектрическим реле управления. Оно может быть механическим, построенным по принципу работы центробежного регулятора. На рис. 52,в показано реле контроля скорости С постоянным магнитом 1, который соединен с валом двигателя и вращается внутри цилиндра 2 имеющего внутри короткозамкнутую обмотку. При увеличении скорости двигателя увеличивается и момент, действующий на цилиндр 2. По достижении определенной скорости цилиндр поворачивается и замыкает один из контактов 3, находящихся в цепи управления. Замыкание левого или правого контакта 3 зависит от направления вращения двигателя.
Бесконтактные реле широко применяют в схемах управления и автоматики. Это — реле на магнитных усилителях, полупроводниковые. Весьма перспективно применение кремниевых управляемых вентилей в схемах бесконтактного автоматического управления. При высоком КПД они имеют малую мощность управления и практически неограниченный срок службы.
Введение положительной обратной связи в сочетании с бесконтактными полупроводниковыми реле позволило расширить границы применения их в различных схемах автоматики. Реле с положительной обратной связью (триггеры) широко применяют как логические элементы в схемах счетно-решающих устройств.
Поляризованные электромагнитные реле — Студопедия
Конструктивная схема двухпозиционного поляризованного реле приведена на рис. 49. Поляризующий магнитный поток ФП создаётся постоянным магнитом 3 (или дополнительным электромагнитом). При отсутствии напряжения на катушке 4 якорь 2 находится в крайнем правом положении, замыкая контакты 5. Якорь надёжно удерживается в этом положении, так как величины зазоров δ1 < δ2 и величины поляризующих потоков будут ФП1 > ФП2.
При увеличении напряжения на катушке, соответствующей полярности, в сердечнике 1 увеличивается рабочий поток ФЭ. Суммарный поток в зазоре δ2 равный ФЭ + ФП2 будет увеличиваться, а зазоре δ1 равный разности ФП1 – ФЭ будет уменьшаться. При определённом напряжении наступит равенство потоков ФЭ + ФП2 = ФП1 – ФЭ и якорь перекинется в левую сторону – реле сработает.
Для возврата реле в исходное состояние не достаточно снять напряжение, а нужно изменить его полярность (направление).
В трёхпозиционных реле, когда напряжение на катушке равно нулю, контакты разомкнуты и находятся в среднем положении.
Главные преимущества поляризованных реле: направленность действия, они могут управляться кратковременным импульсом и затем не потреблять электрической энергии, высокие чувствительность и быстродействие.
Они получили широкое распространение в технике (сигнализация в автомобилях и др.), их выпуск с каждым годом увеличивается. Технические характеристики одного поляризованного реле приведены в приложении П5.
8.5 Реле электротепловые: назначение, применение, выбор
Протекание тока, превышающего номинальный, приводит к нагреву электрооборудования сверх допустимой температуры, быстрому старению изоляции и сокращению его срока службы.
Для защиты энергетического оборудования от перегрузок широко распространены тепловые реле с биметаллическими элементами.
Под перегрузкой по току понимается его превышение в интервале 120 – 200 % от номинального значения.
Действие теплового реле основано на разности линейного удлинения двух пластин (например, инвар, хромо–никелевая сталь) с различными коэффициентами линейного расширения (α1 > α2).
В месте прилегания друг к другу пластины жёстко скреплены (сварены).
Если такой элемент (рис. 50) нагреть, то произойдёт изгиб в сторону с меньшим α2.
Величина максимального прогиба
(75)
где δ – суммарная толщина биметаллического элемента при равной толщине пластин, τ – превышение температуры.
Конструктивно биметаллический и нагревательный элементы размещаются в закрытом объёме. Биметаллический элемент может быть в форме дуги, при этом по нему протекает ток нагрузки без дополнительного нагревательного элемента. В некоторых конструкциях тепловых реле на большие токи применяется косвенный нагрев.
Лучшие характеристики получают, когда пластина нагревается током через неё и за счёт тепла нагревательного элемента, обтекаемых током нагрузки.
Основной защитной характеристикой реле является времятоковая характеристика (рис. 51). На рисунке IНТЭ – номинальный ток теплового элемента реле.
Применение
Конструктивная схема электротеплового реле в схеме включения электродвигателя магнитным пускателем KМ1 приведена на рис. 52.
Нагревательные элементы 1 включаются в цепь последовательно с нагрузкой в цепь статора электродвигателя. При протекании тока они нагреваются и нагревают биметаллическую пластину 2, которая находится рядом с нагревательным элементом 1 в закрытом объеме. Если сила тока превышает номинальный ток нагревательного элемента, то пластина 2 изгибается настолько, что воздействует на рычаг 3, который, поворачиваясь, освобождает защелку.
Под воздействием отключающей пружины 7 отключаются контакты 5 и 6, размыкая тем самым цепь катушки пускателя KМ1, который отключает электродвигатель от сети своими контактами KМ1.
Для возврата реле в исходное состояние после остывания нагревательных элементов нажимается вручную кнопка возврата, сжимая при этом контактную 8 и отключающую 7 пружины. При кратковременных перегрузках, например пусковыми токами двигателя, электротепловое реле не срабатывает из–за тепловой инерции. Электротепловое реле непригодно для защиты от коротких замыканий, так как ток КЗ необходимо отключать за минимальное время, не превышающее 0,5 с.
У тепловых реле с самовозвратом после остывания пластины прыгающие контакты выполняются в форме коромысла (рис. 53).
Выбор
Промышленностью выпускаются различные типы тепловых реле, первые две буквы обозначают РТ – реле тепловое или ТР – тепловое реле, третья буква может обозначать либо индекс предприятия, например И – интерэлектрокомплект, либо число фаз, например П – однофазные(на большие токи), Н – двухфазные, Т – трёхфазные
(на меньшие токи).
Тепловые реле характеризуются номинальным током реле IНТР и номинальным током теплового элемента IНТЭ. В реле могут встраиваться тепловые элементы (нагревательный и биметаллический) на различные IНТЭ, но не превышающие IНТР.
В справочнике, а также в приложении П6, для каждого номинального тока теплового элемента IНТЭ указываются пределы регулирования тока, например, IНТР = 25 А, IНТЭ = 10 А (8,5 – 12,5).
При выборе реле номинальный ток нагрузки IН должен быть в пределах диапазона регулирования и приближённо равен IНТЭ.
Электромагнитное реле. Определение, устройство и назначение
Реле, это устройства, автоматически коммутирующие электрические цепи по сигналу извне.
Наряду с выключателями и переключателями, приводимыми в действие усилием руки, в радиоэлектронной технике широко применяют электромагнитные реле (от французского слова relais).
Электромагнитное реле, это коммутирующее устройство, работа которого основана на воздействии магнитного поля неподвижной обмотки на подвижный ферромагнитный элемент.
Рис.1 Устройство реле.
Как говорит само название, электромагнитное реле состоит из электромагнита и одной или нескольких контактных, групп.
Условное графическое обозначение реле
Символы этих обязательных элементов конструкции реле и образуют его условное графическое обозначение (см. рис. 2). Электромагнит (вернее, его обмотку) изображают на схемах в виде прямоугольника с присоединененными к нему линиями электрической связи, символизирующими выводы; условное графическое обозначение контактов располагают напротив одной из узких сторон символа обмотки и соединяют с ним линией механической связи. Буквенный код реле — буква К.
Выводы обмотки допускается изображать с одной стороны (рис. 2, К2), а символы контактов — в разных частях схемы (рядом с условным графическим обозначением коммутируемых элементов). В этом случае принадлежность контактов тому или иному реле указывают в позиционном обозначении, присоединяя (через точку) к номеру реле (по схеме) условный номер контактной группы (К 2.1, К2.2, К2.3).
Внутри условного графического обозначения обмотки стандарт допускает указывать ее параметры (рис. 2, КЗ) или конструктивные особенности (две наклонные линии в символе обмотки реле К4 означают, что она состоит из двух обмоток).
Поляризованные реле (они «чувствительны» к направлению тока в обмотке) выделяют на схемах латинской буквой Р, вписываемой в дополнительное графическое поле условного графического обозначения (рис. 2, КБ). Точки возле одного из выводов обмотки и одного из контактов такого реле расшифровывают следующим образом: контакт, отмеченный точкой, замыкается при подаче напряжения, положительный полюс которого приложен к выделенному таким же образом выводу обмотки. Если необходимо показать, что контакты поляризованного реле остаются замкнутыми и после снятия управляющего напряжения, поступают так же, как и в случае с кнопочными переключателями на символе замыкающего (или размыкающего) контакта изображают небольшой кружок.
Кроме рассмотренных выше, существуют реле, в которых магнитное поле, создаваемое управляющим током обмотки, воздействует непосредственно на чувствительные к нему (магнитоуправляемые) контакты, заключенные в герметичный корпус (отсюда и название геркон — ГЕРметизированный КОНтакт). Чтобы отличить геркон от контактов других коммутационных изделий, в его условном графическом обозначения иногда вводят символ герметичного корпуса — окружность. Принадлежность к конкретному реле указывают в позиционном обозначении (рис. 2, К6.1), Еслй же геркон не является частью реле, а управляется постоянным магнитом, его обозначают кодом автоматического выключателя — буквами SF (рис. 2, SF1).
Реле используют не только для коммутации электрических цепей, но и для усиления электрических сигналов.
Первым примером усиления электрических сигналов является использование Сэмюэлом Морзе электромагнитного реле, изобретенного Джозефом Генри в 1835 году, для усиления слабых телеграфных сигналов. Именно реле сделало возможным открытие первой междугородной телеграфной линии от Балтимора до Вашингтона в 1844 году. Как видно из рис. 1, слабый входной сигнал используется для управления электромагнитом, который притягивает якорь и замыкает электрические контакты; эти контакты включают мощный выходной сигнал, который передается на следующий участок линии. Точки и тире мощного выходного сигнала, таким образом, точно повторяют слабый входной сигнал. Реле до сих пор широко используются в силовых (мощных) переключающих системах, но, как правило, вытесняются электронными устройствами.
Пример эффективности направленных реле максимального тока (ANSI 67, 67N)
Когда токи повреждения могут протекать более чем в одном направлении…
Когда токи повреждения могут течь более чем в одном направлении относительно тока нагрузки он часто желательно определить, в каком направлении течет ток короткого замыкания, и соответственно отключить соответствующие устройства. Обычно это происходит из-за необходимости обесточить только те части энергосистемы, которые должны быть обесточены для устранения данной неисправности.
Пример эффективности направленных реле максимального тока (ANSI 67, 67N) (фото предоставлено ashidaelectronics.com)Стандартные реле максимального тока не могут различать направление тока. Реле направления (67, 67N) необходимы для выполнения этой функции.
Важной концепцией в применении направленных реле максимального тока является поляризация. Поляризация — это метод, используемый реле для определения направления тока. Для направленных реле максимального тока это достигается за счет использования трансформаторов напряжения, которые подают сигнал напряжения на реле и позволяют ему различать направление тока.
Детали методов поляризации здесь не обсуждаются.
Поскольку напряжение на неисправной фазе может быть ненадежным, каждая фаза ограничивается напряжением другой фазы. Следует соблюдать осторожность при определении полярности трансформатора тока, поскольку каждый производитель обычно определяет предпочтительную полярность, соответствующую их стандартным схемам подключения.
Поляризация реле 67N сложнее. Они должны быть поляризованы током нулевой последовательности или напряжением нулевой последовательности.Электромеханические реле 67N должны быть поляризованы либо через трансформатор тока в нейтрали трансформатора источника (поляризация тока нулевой последовательности), либо через три трансформатора напряжения, соединенные с первичными обмотками, соединенными звездой, и вторичными обмотками, соединенными треугольником.
Твердотельное реле максимального тока BASLERТвердотельное реле 67N обычно должно быть поляризовано одинаково, но иногда предлагается выбор любого метода. Реле на базе микропроцессоров обычно предлагают выбор любого метода и, в некоторых случаях, могут самополяризоваться, вычисляя напряжение нулевой последовательности по измеренному трехфазному линейному напряжению.
Пример
В качестве примера эффективности направленных реле максимального тока рассмотрим схему первично-селективной системы . Первичные главные и промежуточные автоматические выключатели, а также пример защитной релейной защиты для этих автоматических выключателей показаны ниже на рис. , рис. 1 .
Рисунок 1 — Пример устройства защитных реле для первично-селективной системы с замкнутым переходомНа рисунке 1 автоматический выключатель шинопровода нормально замкнут и подключен параллельно двум источникам питания.Каждый главный автоматический выключатель и автоматический выключатель шины защищены реле 51 и 51N. В сети также есть реле на 67 и 67 Н. Обратите внимание, что реле 67 поляризованы через трансформаторы линейного напряжения, а трансформаторы вспомогательного напряжения, подключенные по схеме звезда-треугольник, используются для поляризации реле 67N.
Поляризация приводит к указанным направлениям отключения для этих реле .
Потребность в реле 67 и 67N может быть продемонстрирована путем рассмотрения неисправности в одном из источников питания.Если, например, в питающей сети № 2 возникнет неисправность, ток повреждения будет подаваться как от питающей сети № 2, питающей сеть выше, так и от питающей сети № 1 через автоматические выключатели 52-M1, 52-T и 52-М2 . Поскольку реле 51 и 51N для 52-M1 и 52-M2, вероятно, настроены одинаково, они оба будут реагировать на неисправность одновременно, отключая 52-M1 и 52-M2 и обесточивая всю последующую систему.
Чтобы избежать этого, реле 67 и 67N настроены на координацию с реле 51 и 51N соответственно, так что реле 67 и 67N срабатывают первыми.
При отказе на питающей сети №2 реле 67 и 67N для 52-M1 не сработают из-за того, что ток течет в направлении, противоположном направлению отключения.
Однако реле 67 и 67N на 52-M2 будут определять ток в направлении отключения и отключать 52-M2. Система ниже по потоку все еще находится под напряжением от 52-M1 и 52-T после отключения 52-M2.
Ссылка: Защита системы — Билл Браун, P.E., Square D Engineering Services
Дистанционное реле, использующее поляризационное напряжение
Область техники, к которой относится изобретениеЭто изобретение в целом относится к релейному устройству для защиты линий электропередачи и, в частности, касается такого релейного устройства для определения неисправностей в линии передачи на основе обнаружения условий пониженного импеданса (ниже нормального) вдоль линия.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Среди большого разнообразия защитных релейных устройств, используемых с линиями электропередачи, дистанционные реле реагируют на неисправности, которые вызывают состояние импеданса линии ниже нормального, называемое состоянием пониженного импеданса. Дистанционное реле, способное выполнять такую защиту, включает в себя один или несколько элементов mho, каждый элемент mho имеет характеристику плоскости кругового импеданса, такую как показано на фиг. 1. Фиг. 1 показано сопротивление R по одной оси и реактивное сопротивление Z по другой оси.Z R под углом θ представляет собой установку импеданса конкретного элемента mho и определяет границу или «досягаемость» характеристики круговой плоскости импеданса, показанной на фиг. 1.
На фиг. 2, которое находится в плоскости напряжения, показано напряжение Z R .I, которое является произведением измеренного значения тока в линии передачи на реле и импеданса реле Z R , а также измеренное значение напряжения V в ЛЭП на реле. I и V — мгновенные значения тока и напряжения на линии передачи на реле, взятые одновременно.Разница напряжений dV между измеренным напряжением V и расчетным напряжением Z R .I также показана на фиг. 2. Три конкретных векторных величины V, Z R .I и dV образуют треугольник, как показано. Угол «а», который представляет собой угол между векторами напряжения V и dV в точке P на круге mho, составляет 90 °. Дистанционное реле предназначено для различения импедансов линии передачи, которые больше или меньше его характеристического импеданса Z R , на основании того, что меньший импеданс приведет к кругу mho меньшего диаметра, что приведет к углу больше 90 ° между векторами V и dV, в то время как большее сопротивление приведет к тому, что угол между векторами V и dV будет меньше 90 °.Как показано на фиг. 3, это различение осуществляется фазовым компаратором 10 под углом 90 °, который сравнивает измеренное мгновенное напряжение V от линии передачи на входной линии 12 с расчетным значением dV на входной линии 14. Выходной сигнал фазового компаратора 10 на линии 16 обеспечивает индикация того, является ли состояние полного сопротивления линии передачи нормальным или меньшим, чем нормальное, что указывает на возможное повреждение линии передачи. Достаточно большое состояние пониженного импеданса приведет к тому, что реле будет генерировать управляющий сигнал для отключения автоматического выключателя для конкретной рассматриваемой линии передачи, таким образом защищая линию.
Были использованы различные типы фазовых компараторов, как описано выше. К ним относятся блоки с индукционным цилиндром, устройства на эффекте Холла, а также тепловые и твердотельные сети. Совсем недавно использовалась система, включающая синхронизацию совпадений синусоидальных входов, включающую фазовое соотношение между входными сигналами. Кроме того, компьютеры использовались для расчетного моделирования механических и электромеханических устройств. Например, для фазового компаратора типа индукционного цилиндра разница между входными сигналами создает механический крутящий момент, который увеличивается по величине в соответствии с такой разницей, что приводит к замыканию контакта, когда на линии передачи существует заранее определенное состояние пониженного импеданса.В компьютере механическое действие цилиндра можно смоделировать путем умножения dV и поляризующего напряжения. Полученный продукт по-прежнему может называться «крутящий момент». Знак продукта указывает на недостаточный или избыточный импеданс, то есть на то, находится ли импеданс внутри или за пределами характеристики круга МО. Однако фактические величины крутящего момента до сих пор не считались полезными.
В защите типичной линии передачи, которая передает трехфазное питание переменного тока, дистанционное реле включает в себя множество отдельных элементов MHO, каждый из которых имеет заданную характеристику полного сопротивления, чтобы покрыть различные возможности повреждения линии на расстоянии.Например, с тремя фазами питания A, B и C, всего шесть элементов mho будут покрывать три замыкания между фазой и землей, то есть AG, BG и CG, а также три замыкания между фазами, то есть AB, BC и CA.
Хотя вышеописанные системы для определения сбоев расстояния, включая те, которые используют компьютерные вычисления вместо электромеханических устройств, предоставляют в значительной степени точную информацию о сбоях, существует ряд аварийных ситуаций, которые не могут быть точно обнаружены вышеописанными системы.Например, когда есть неисправность вблизи самого реле, измеренное напряжение V может приблизиться к нулю, что приведет к неточностям в результирующих расчетах. Это верно, в частности, когда элементы mho самополяризованы, то есть то же напряжение, которое используется в качестве компонента при определении разности напряжений dV, также используется в качестве поляризационного, то есть опорного напряжения V для сравнения фаз.
Чтобы преодолеть эту проблему, можно использовать поляризующие напряжения, которые основаны на памяти или которые основаны на фазе или фазах, свободных от неисправностей.4 показана характеристика плоскости напряжения элемента mho с использованием поляризующего напряжения VP. Поляризационное напряжение увеличивает точность и способность дистанционных реле определять неисправности. Однако у таких реле есть и другие существенные проблемы. Одна проблема касается реакции более чем одного элемента mho на конкретный сбой, что приводит к путанице в отношении типа сбоя. Обеспечение надежной идентификации типа повреждения в однополюсных системах отключения, для нацеливания и других приложений также является важной проблемой во многих системах.Попытка удовлетворить все критерии приводит к снижению чувствительности реле, а также к увеличению затрат, когда необходимо использовать дополнительную внешнюю логику.
В настоящем изобретении используется особая форма поляризационного напряжения и система для анализа вычисленных измерений крутящего момента от каждого элемента mho, чтобы обеспечить значительное улучшение надежной информации о неисправности, включая определение типа неисправности.
РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Соответственно, настоящее изобретение представляет собой релейное устройство для защиты линий электропередачи.Релейное устройство включает в себя по меньшей мере один релейный элемент, такой как элемент MHO, имеющий выбранную характеристику полного сопротивления. Значения напряжения и тока на данном участке линии передачи измеряются и используются для получения поляризованного опорного напряжения. Затем определяется разность напряжений между измеренным значением линейного напряжения и произведением измеренного значения линейного тока и характеристики полного сопротивления релейного элемента. Затем сравниваются разностное напряжение и поляризованное опорное напряжение для получения выходного сигнала, который включает в себя как сигнальную индикацию возможной неисправности в линии передачи, так и связанное с ним значение амплитуды.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
РИС. 1 представляет собой диаграмму характеристики самополяризованного элемента MHO в плоскости полного сопротивления.
РИС. 2 представляет собой диаграмму в плоскости напряжения самополяризованного элемента MHO по фиг. 1.
РИС. 3 — схема, показывающая схему сравнения фаз для элемента mho по фиг. 1.
РИС. 4 представляет собой диаграмму в плоскости напряжения характеристики элемента MHO с использованием поляризующего напряжения.
РИС. 5 — схема обобщенного подхода к защите участка линии передачи.
РИС. 6 — блок-схема, показывающая изменение поляризующего напряжения, используемого в настоящем изобретении.
РИС. 7 — общая блок-схема системы идентификации неисправностей согласно настоящему изобретению.
РИС. 8 — справочная таблица, используемая в системе идентификации неисправностей, показанной на фиг. 7.
РИС. 9 — блок-схема, показывающая последовательность этапов обработки для системы по фиг. 7.
НАИЛУЧШИЙ РЕЖИМ ДЛЯ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
В системе распределения электроэнергии, включающей множество отдельных линий передачи, обычно будет защитное оборудование в виде множества защитных реле на обоих концах каждой секции линия передачи.Это показано на фиг. 5, который включает в себя один участок линии 28 передачи между двумя точками распределения, то есть подстанциями 30 и 32. Защитное оборудование, показанное, как правило, позицией 34 вблизи точки 30 распределения, смотрит вперед вдоль линии 28 к пункту 32 распределения и далее, в то время как защитное оборудование 36 вблизи точки 32 распределения будет смотреть назад по линии 28 в направлении точки 30 распределения и далее. Как правило, имеется защитное оборудование или элементы, вместе с соответствующими таймерами, предназначенные для охвата трех зон, т.е.е. зона 38 (первая зона), зона 40 (вторая зона) и зона 42 (третья зона) для перспективного оборудования 34, чтобы обеспечить глубокое и надежное покрытие участка линии передачи 28 между точками 30 и 30 подстанции. 32. Есть также три зоны охвата 39, 41 и 43, оглядывающиеся назад вдоль линии 28 от защитного оборудования 36. Такой подход с несколькими зонами имеет ряд преимуществ, включая возможность избежать отключения выключателя для линии 28, когда существует короткое замыкание. на участке линии передачи ниже по потоку от точки 32 или выше по потоку от точки 30.
Набор защитного оборудования, то есть 34, включает, среди прочего, элементы, известные как дистанционные реле, которые подробно обсуждались выше, которые ищут условия пониженного импеданса на линии. В трехфазной системе дистанционное реле на 34 будет включать в себя шесть элементов MHO, каждый со своей собственной характеристикой полного сопротивления, такой как показано на фиг. 1. Отдельный элемент mho покрывает каждый из следующих типов неисправностей на типичной трехфазной линии передачи: фаза A линия-земля, фаза B фаза-земля, фаза C линия-земля, Фазовая линия к линии фазы B, линия фазы B к линии фазы C и линия фазы C к линии фазы A.Трехфазные замыкания и двойные замыкания на землю также покрываются одним или несколькими из описанных выше элементов.
В настоящем изобретении напряжение памяти прямой последовательности используется для создания поляризационного напряжения для элемента mho на основе измерений напряжения без неисправности VA, VB и VC. Напряжение прямой последовательности хорошо известно в данной области техники и относится к объединенным линейным векторным напряжениям VA, VB и VC, вращающимся в прямой последовательности. Результирующее поляризационное напряжение, называемое VP, является напряжением памяти, потому что оно рассчитывается из значений VA, VB и VC без сбоев и остается постоянным и, таким образом, не будет изменяться при замыкании линии, которое в противном случае привело бы к изменению в одном из векторов напряжений.
РИС. 6 показана схема в дистанционном реле для расчета поляризующего напряжения. Три фазных напряжения VA, VB и VC подаются по линиям 42, 44 и 46 на схему 40, которая производит выборку сигналов с установленными интервалами и фильтрует выбранные сигналы через фильтр прямой последовательности для получения VA1 в соответствии со следующим уравнением: VA1 = 1/3 [VA + (a-1) VB + (a 2 -1) VC], где «a» имеет величину, равную единице, и угол 120 °. В результате напряжения VB и VC смещаются на ± 60 ° и инвертируются, что обеспечивает хорошую переходную характеристику.Выходной сигнал фильтра прямой последовательности, обозначенный как VA1, появляется в строке 48.
Следующим шагом в получении напряжения поляризации VP является подача VA1 в строке 48 на фильтр 50 памяти, который работает согласно следующему уравнению: VA1M = 1/16 (VA1 k ) -15/16 (VA1M k -2), где VA1M — это выходной сигнал в строке 52 фильтра памяти, а индекс k подсчитывается с шагом в одну четверть цикла. Фактически, фильтр 50 памяти обеспечивает выходной сигнал из более ранней точки на половину цикла или 180 °, инвертирует его, а затем масштабирует с коэффициентом 15/16.Инверсия устраняет сдвиг фазы на 180 °, вызванный задержкой полупериода. Затем фильтр добавляет 1/16 самого последнего измерения напряжения прямой последовательности. Выходной сигнал фильтра (VA1M) имеет постоянную времени приблизительно четыре периода и обеспечивает сигнал поляризации в течение периода, охватывающего двадцать периодов. На этот раз покрытие дает хорошие результаты, что подтверждается тестами осциллограмм.
Выход фильтра памяти VA1M на линии 52 используется непосредственно как напряжение поляризации VP для фазных линий VA, сдвигается по фазе на ± 60 ° и инвертируется элементами 53 и 55 для создания поляризационного напряжения VB1M на линии. 54 и VC1M в строке 56.Поляризующие напряжения VB1M и VC1M используются элементами VB и VC mho соответственно. В показанном варианте осуществления расчет поляризационного напряжения VP происходит четыре раза за цикл питания, то есть каждые 90 °.
Напряжение и ток в линии передачи прикладываются к каждому элементу mho с частотой дискретизации приблизительно четыре раза за цикл в показанном варианте осуществления. Рассчитываются значения dV, а затем проводится сравнение фаз между dV и VP для каждого элемента mho путем формирования произведения dVVP.Если определено условие пониженного импеданса, что обозначено знаком продукта, вырабатывается выходной сигнал, в дальнейшем в целях пояснения называемый установленным выходом и проиллюстрированный как «единица» на фиг. 8. Величина продукта также имеет значение, как обсуждается ниже и в дальнейшем именуется величиной крутящего момента. Таким образом, каждый элемент mho производит через определенные интервалы заданный выходной сигнал (или нет) на основе знака произведения dVVP и выходной величины крутящего момента.
РИС.Фиг.7 — блок-схема, показывающая структуру настоящего изобретения, которая идентифицирует конкретные неисправности линии на основе выходных сигналов уставки и величины крутящего момента, обеспечиваемых отдельными элементами mho. Блок 60 показывает шесть элементов mho в виде группы, причем каждый из элементов mho, как объяснено выше, способен производить заданный выходной сигнал (или нет), указывающий на состояние пониженного импеданса, определяемое этим элементом mho, а также величину «крутящий момент» для каждого элемента mho, то есть величина произведения dVVP.Обычно в показанном варианте осуществления величина любого крутящего момента от элемента mho, указывающего на состояние пониженного импеданса, будет положительной, но также можно использовать отрицательные крутящие моменты. Выходы блока 60 для элементов mho показаны вместе как для заданных (двоичных) выходов, так и для выходов крутящего момента (величины), хотя следует понимать, что в каждом случае предусмотрены отдельные строки для каждого элемента mho. Выходная информация «не задано» в строке 62 применяется к процессору 66 программной справочной таблицы и обрабатывается по отношению к одному или нескольким отдельным элементам mho, имеющим заданный выход.
Один вариант такой таблицы показан на фиг. 8. В левой части таблицы перечислены шесть элементов mho, покрывающих зону три в показанном варианте осуществления (см. Фиг. 5), с указанием того, производят ли они выходной сигнал без установки (один-ноль). . На другой стороне таблицы показано действие, которое должно произойти для элементов mho для зон 1 и 2. В таблице 8 перечислены практически все возможные комбинации «набор-не установлен» шести элементов mho в реле. Например, в строках 2, 3 и 5, где только один элемент mho имеет заданный выход, тогда этот элемент и только этот элемент запускаются для зон 1 и 2, показанных как блок 71, на линии передачи, чтобы идентифицировать вина.Соответствующий выходной сигнал обеспечивается процессором 66 справочной таблицы в строке 73. Защитное оборудование зоны 3 работает по таймеру и не отключит выключатель линии, если неисправность не сохраняется в течение предварительно установленного времени. Когда только один элемент mho запускается для зон 1 и 2, значительно экономится время обработки. Если неисправность находится в пределах определенного участка линии, то есть линии 28, то отдельные элементы для зон 1 и 2 определят ее, и выключатель сработает.
Однако настоящее изобретение способно идентифицировать, какой именно элемент mho должен работать в зонах 1 и 2, когда есть два или более элементов mho, имеющих установленные выходы для зоны 3.Как правило, сравнение значений крутящего момента выполняется компаратором 68. Например, в строке 10, где оба элемента AB и A имеют заданные выходы, в блоке 68 будет выполнено сравнение величин соответствующих крутящих моментов для те элементы mho, полученные в строке 64. Установленные выходные индикации будут получены от процессора 66 справочной таблицы в строке 70. Элементом максимального крутящего момента обычно будет элемент, который работает в зонах 1 и 2. Обычно Сравнение крутящего момента выполняется для любого состояния, в котором два или более элемента mho имеют заданные выходы, и когда тип неисправности не может быть просто получен из справочной таблицы (фиг.8) для нескольких выходов набора элементов mho.
Было обнаружено, что эта конкретная справочная таблица и описанный выше процесс крутящего момента обеспечивают надежную информацию для идентификации неисправностей при определении того, какие элементы mho должны работать в зонах 1 и 2. Эта обработка информации элемента mho зоны 3 с использованием обоих наборов выходных сигналов и величин крутящего момента, очень полезен, поскольку он значительно сокращает общее время обработки защитной системы, то есть в зонах 1 и 2 должен работать только один элемент mho, чтобы предоставить практически полную информацию о расстоянии, касающуюся отключения выключателя. для линии.Блок-схема, показанная на фиг. 9 излагает конкретную последовательность шагов в процессе анализа, ведущего к определению конкретных шагов действий, показанных на фиг. 8.
В заключение, комбинация установленных выходных сигналов и значений крутящего момента полезна для распознавания типа неисправности для идентификации конкретного места неисправности, что значительно экономит время обработки для элементов зон 1 и 2. Напряжение памяти прямой последовательности используется для напряжения поляризации элемента mho. Настоящее изобретение может использоваться для широкого диапазона конфигураций энергосистемы.Производительность в конкретной конфигурации системы можно оптимизировать, при необходимости регулируя селективность в зависимости от чувствительности. В одном примере, когда сопротивление замыкания AG (фазовая линия A-земля) увеличивается, крутящий момент элемента CG может превышать крутящий момент элемента AG. В трехполюсных системах элемент максимального крутящего момента может использоваться для максимальной чувствительности, в то время как в однополюсных системах использование справочной таблицы, которая связывает комбинированный датчик AG-CG с фактической неисправностью AG, дает удовлетворительные результаты.В другом примере, где сопротивление замыкания при замыкании AG увеличивается, крутящий момент элемента AB может в некоторых случаях превышать крутящий момент элемента AG. Опять же, чувствительность системы может быть оптимизирована для трехполюсной системы отключения, в то время как избирательность может быть усилена в схеме однополюсного отключения за счет использования справочной таблицы.
Кроме того, система по настоящему изобретению может предоставлять точную информацию о неисправностях для систем с высоким импедансом между источником и линией, в которых хорошо известно, что идентификация типа неисправности обычно более трудна.
В варианте системы, показанной на фиг. 5, одно или несколько значений крутящего момента от элементов mho, таких как междуфазные элементы mho, могут быть взвешены с помощью масштабного коэффициента из схемы 80, чтобы выполнить настройку для конкретной ситуации в системе. Например, определенные входные крутящие моменты могут масштабироваться в зависимости от направления или уровня текущей нагрузки, протекающей через линию. Этап межфазного взвешивания показан на фиг. 9. Типичный коэффициент масштабирования может составлять 1,25.
Было обнаружено, что настоящее изобретение также обеспечивает возможность распознавания короткого замыкания во многих сложных или сложных ситуациях сбоя системы, включая замыкание фазы и замыкания на землю, двойные замыкания между фазой и землей, а также может быть использовано для предотвращения непостоянных замыканий. элементы mho от работы в однополюсных открытых условиях.Отдельные элементы MHO в реле по настоящему изобретению обычно очень стабильны в работе в течение интервалов с разомкнутыми полюсами из-за постоянного фазового соотношения, поддерживаемого поляризационными напряжениями для всех элементов и во время всех возмущений.
Хотя предпочтительный вариант осуществления изобретения был раскрыт здесь для иллюстрации, следует понимать, что в такой вариант осуществления могут быть включены различные изменения, модификации и замены без отхода от сущности изобретения, как определено в следующей формуле изобретения.Например, настоящее изобретение было описано с использованием в качестве примера хорошо известного релейного элемента mho. Однако также могут использоваться другие элементы реле, такие как смещение mho и различные комбинации направленных элементов.
Односторонняя стабильная | 12 В пост. доступный. | 80% В или меньше номинального напряжения катушки (начальное) | 10% В или более номинального напряжения катушки (начальное) | 25 мА | 480 Ом | 300 мВт | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (при падении напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 8 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 2000 ВА, 150 Вт | 250 В переменного тока, 125 В постоянного тока (0.2A) | 8A (AC), 5A (DC) | 10mA 5V DC | Мин. 1000MΩ (при 500V DC) Измерение в том же месте, что и в разделе «Напряжение пробоя». | 1000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Макс. 10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, исключая время дребезга контактов.) | Макс.5 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, без учета времени дребезга контактов) (без диода) | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс.) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойная амплитуда 3,5 мм | Мин.5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 60 ° C | Прибл. 4,5 г. 5 В постоянного тока | 2 Форма A | Герметичный | Клемма печатной платы | Разъемы доступны. | 60 мА | 83 Ом | 300 мВт | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 5 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 1,250ВА, 150 Вт | 250 В переменного тока, 125 В постоянного тока (0,2 А) | 5 А (переменный ток, постоянный ток) | 10 мА 5 В постоянного тока | Мин.1000 МОм (при 500 В постоянного тока) Измерение в том же месте, что и в разделе «Напряжение пробоя». | 1000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс) | 2000 В среднеквадр. (Ток обнаружения: 10 мА) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (время обнаружения: 10 мкс) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 3,5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 60 ° C | Прибл. 4,5 г. Макс.10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, без учета времени дребезга контактов.) | Макс. 10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, исключая время дребезга контактов.) (Без диода) | 50 | 500 | Одиночный | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Блокировка 2 катушек | 12 В пост. Имеются розетки. | 25 мА | 480 Ом | 300 мВт | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 5 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 1,250ВА, 150 Вт | 250 В переменного тока, 125 В постоянного тока (0,2 А) | 5 А (переменный ток, постоянный ток) | 10 мА 5 В постоянного тока | Мин.1000 МОм (при 500 В постоянного тока) Измерение в том же месте, что и в разделе «Напряжение пробоя». | 1000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс) | 2000 В среднеквадр. (Ток обнаружения: 10 мА) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (время обнаружения: 10 мкс) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 3,5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 60 ° C | Прибл. 4,5 г. Макс.10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, без учета времени дребезга контактов.) | Макс. 10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, исключая время дребезга контактов.) (Без диода) | 50 | 500 | Одиночный | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Односторонний стабильный | 5 В пост. Имеются розетки. | 60 мА | 83 Ом | 300 мВт | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 8 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 2000 ВА, 150 Вт | 250 В переменного тока, 125 В постоянного тока (0,2 А) | 8 А (переменного тока), 5 А (постоянного тока) | 10 мА 5 В постоянного тока | Мин.1000 МОм (при 500 В постоянного тока) Измерение в том же месте, что и в разделе «Напряжение пробоя». | 1000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс.) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 3,5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 60 ° C | Прибл. 4,5 г. Макс.10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, без учета времени дребезга контактов.) | Макс. 10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, исключая время дребезга контактов.) (Без диода) | 50 | 500 | Одиночный | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Односторонний стабильный | 3 В пост. | 80% В или меньше номинального напряжения катушки (начальное) | 10% В или более номинального напряжения катушки (начальное) | 100 мА | 30 Ом | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс.30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 5 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 1,250 ВА, 150 Вт | 5A (AC, DC) | 10mA 5V DC | 1000 Vrms в течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Мин.196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс) | 2000 В среднеквадр. (Ток обнаружения: 10 мА) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойная амплитуда 3,5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 65 ° C | Прибл. 4,5 г. 5 В пост. напряжение | Макс.30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 5 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 1,250 ВА, 150 Вт | 5A (AC, DC) | 10mA 5V DC | 1000 Vrms в течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Мин.196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс) | 2000 В среднеквадр. (Ток обнаружения: 10 мА) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойная амплитуда 3,5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 65 ° C | Прибл. 4,5 г. | 50 | 500 | Одиночный | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Односторонний стабильный | 9 V DC | 9000 B3 9172 9172 A | 9000 B | Клемма печатной платы | 80% В или меньше номинального напряжения катушки (начальное) | 10% В или больше номинального напряжения катушки (начальное) | 33.3 мА | 270 Ом | 300 мВт | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 5 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 1,250 ВА, 150 Вт | 5A (AC, DC) | 10mA 5V DC | 1000 Vrms в течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин.(Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс) | 2000 В среднеквадр. (Ток обнаружения: 10 мА) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойная амплитуда 3.5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 65 ° C | Прибл. 4,5 г. 3 В постоянного тока | 1 Форма A | Герметичный | Клемма печатной платы | Имеются розетки. | 80% В или меньше номинального напряжения катушки (начальное) | 10% В или более номинального напряжения катушки (начальное) | 100 мА | 30 Ом | 300 мВт | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (при падении напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 8 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 2000 ВА, 150 Вт | 250 В переменного тока, 125 В постоянного тока (0.2A) | 8A (AC), 5A (DC) | 10mA 5V DC | Мин. 1000MΩ (при 500V DC) Измерение в том же месте, что и в разделе «Напряжение пробоя». | 1000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Макс. 10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, исключая время дребезга контактов.) | Макс.5 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, без учета времени дребезга контактов) (без диода) | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс.) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойная амплитуда 3,5 мм | Мин.5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 60 ° C | Прибл. 4,5 г. 24 В постоянного тока | 1 Форма A 1 Форма B | Герметичный | Клемма печатной платы | 80% В или меньше номинального напряжения катушки (начальное) | 10% В или больше номинального напряжения катушки (начальное) | 12.5 мА | 1,920 Ом | 300 мВт | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 5 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 1,250 ВА, 150 Вт | 5A (AC, DC) | 10mA 5V DC | 1000 Vrms в течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин.(Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс) | 2000 В среднеквадр. (Ток обнаружения: 10 мА) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойная амплитуда 3.5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 65 ° C | Прибл. 4,5 г. 5 В постоянного тока | 1 Форма A 1 Форма B | Герметичный | Клемма для печатной платы | Имеются розетки. | 80% В или меньше номинального напряжения катушки (начальное) | 10% В или больше номинального напряжения катушки (начальное) | 60 мА | 83 Ом | 300173 | 130% В Номинальное напряжение катушки | Макс. 30 мОм (по падению напряжения 6 В постоянного тока, 1 А) | AgSnO 2 тип | 5 А 250 В переменного тока, 5 А 30 В постоянного тока | 1,250ВА, 150 Вт | 250 В переменного тока, 125 В постоянного тока (0.2A) | 5A (AC, DC) | 10 мА 5V DC | Мин. 1000 МОм (при 500 В постоянного тока) Измерение в том же месте, что и в разделе «Напряжение пробоя». | 1000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 3000 В среднекв. В течение 1 мин. (Ток обнаружения: 10 мА) | 5000 В | Макс. 10 мс (Номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, исключая время дребезга контактов.) | Макс.5 мс (номинальное напряжение катушки, приложенное к катушке, без учета времени дребезга контактов) (без диода) | Мин. 196 м / с 2 (Полуволновой синусоидальный импульс: 11 мс; время обнаружения: 10 мкс) | 2000 В среднеквадр. (Ток обнаружения: 10 мА) | Мин. 980 м / с 2 (Полуволновой импульс синусоидальной волны: 6 мс.) | от 10 до 55 Гц при двойной амплитуде 2 мм (Время обнаружения: 10 мкс.) | от 10 до 55 Гц при двойная амплитуда 3.5 мм | Мин. 5 x 10 7 (при 180 раз / мин) | Температура окружающей среды: от -40 до + 60 ° C | Прибл. 4,5 г. FUJITSU Знаете ли вы, что реле может иметь нулевое энергопотребление в расслабленном состоянии? Этим свойством обладают фиксирующие (бистабильные) реле.В эпоху, когда общее стремление снизить энергопотребление устройств является еще более актуальным, использование этих реле. Это архивная статья, опубликованная 06.09.2011. Некоторая информация может быть устаревшей и соответствовать текущему состоянию. Пожалуйста, свяжитесь с нами в случае заинтересованности. Электромагнитное реле, как переключающий элемент, является одним из самых старых электронных компонентов. Несмотря на сильного конкурента в виде твердотельного реле (SSR), электромагнитное реле обладает некоторыми удобными свойствами, из-за чего во многих случаях его использование более удобно.Упомянем, например, катушку / контакты с высокой диэлектрической прочностью, а также между контактами, минимальные потери мощности на контакты и линейную передачу малых сигналов без искажений. Несмотря на то, что обмотка реле всегда оптимизирована для минимального энергопотребления, все же это нельзя игнорировать, особенно в релейных массивах или в устройствах с батарейным питанием. решение — использовать поляризованное реле с фиксацией (бистабильное). Как уже сказано в названии, реле с фиксацией спроектировано так, что оно имеет два расслабленных состояния, т.е.е. ему нужен источник питания только для изменения состояния, в расслабленном состоянии (включен или выключен) он имеет нулевое энергопотребление. Обычно катушка фиксирующего реле выполняется двойной, одна служит для установки, вторая — для возврата в исходное положение. Управляющее напряжение такое же, только для изменения состояния необходимо подать импульс в соответствующую катушку. Также существуют реле с фиксацией только с одной катушкой, в которых изменение состояния может быть достигнуто импульсами обратной полярности.Реле с защелкой подходит везде, где есть обычное реле, кроме схем, где необходимо обеспечить отключение контактов после отключения питания. Реле с защелкой известно уже много десятилетий, но более широкое использование этих реле, вероятно, предотвратило более высокую стоимость цепи управления, поскольку необходима двойная цепь. Этот недостаток практически устранен благодаря значительно более низкой цене обычных полупроводников по сравнению с ценой на реле, а гораздо большим преимуществом является нулевое энергопотребление в расслабленном состоянии. Из нашего предложения фиксирующих реле мы хотели бы представить вам реле Fujitsu JSL. Это силовое реле с одним переключающим контактом. Максимальный ток нагрузки 10 А, постоянный ток 8 А и высокая диэлектрическая прочность 5000 В переменного тока (катушка / контакты) позволяют использовать его во многих энергетических приложениях. Позолоченные контакты на основе серебра обеспечивают низкое сопротивление контактов и длительный срок службы. Реле JSL не содержит кадмия, герметично, герметично закрывается. Предлагаем Вам версию на 5, 12 и 24 В — JSL-D5N-K, JSL-D12N-K, JSL-D24N-K. Более подробная информация содержится в таблице данных JSL. Общие указания по применению реле вы можете найти в Техническом справочнике. На веб-сайте Fujitsu вы также можете найти замену реле от других компаний. Если вы заинтересованы в каком-либо реле Fujitsu, свяжитесь с нами по адресу [email protected]. Преимущества / характеристики:
Вам нравятся наши статьи? Не пропустите ни одного из них! Вам не о чем беспокоиться, мы организуем вам доставку. Меня интересует Дата публикации 06.09.2011. Испытание направленных реле максимального тока от ValenceВ предыдущем посте о тестировании направленного реле максимального тока (67) (Определение направления в направленных реле максимального тока) мы рассмотрели направленную максимальную токовую защиту с точки зрения системы, чтобы улучшить описания в Руководстве по тестированию реле: принципы и практика.В этой публикации мы рассмотрим направленные реле максимального тока с точки зрения тестирования. Успешные тесты направленной максимальной токовой защиты состоят из трех частей:
Традиционный тестер реле или программное обеспечение для автоматического тестирования часто используют следующий сценарий тестирования:
Этот план тестирования может работать в зависимости от сложности реле, но есть довольно высокая вероятность, что тесты срабатывания срабатывания сработают, а тест синхронизации не удастся.В этом сценарии вы можете разочароваться и начать отключать направленную функцию или начать искать определения ненаправленного реле, чтобы вы могли сопоставить их с тестовым выходом. Давайте внимательнее рассмотрим ваш план тестирования, прежде чем вы или ваше тестовое программное обеспечение пойдете по этому пути. Судя по чертежу вашего плана тестирования, похоже, что вы выполнили первые два критерия для успешной проверки направленной максимальной токовой защиты:
А есть ли у вас поляризационный сигнал? Испытание направленных реле максимального тока, в которых используются межфазные опорные сигналыПредставьте, что я спросил вас, как добраться до вашего любимого ресторана после наступления темноты. Вы могли бы дать мне указания вроде: «Если вы направитесь на север десять кварталов, а затем три квартала на восток, вы найдете лучшее барбекю в округе». Ваши направления идеальны, но я буду голоден, пока не найду компас или кого-нибудь, кто подскажет мне, например, «Север там».Однако, если вы скажете: «Поверните направо на десять кварталов, а затем поверните направо еще на три квартала», я сразу же съем лучший барбекю. Для правильной работы направленных реле требуется ссылка, которая называется поляризационным сигналом. Элемент направленной максимальной токовой защиты требует поляризационного сигнала для надежной работы; в противном случае могло произойти что угодно, в зависимости от сложности реле. Большинство электромеханических реле и реле GE, таких как реле из Пример из Справочника по тестированию реле , используют фазное напряжение от двух исправных фаз в качестве поляризационного сигнала.Вы можете сойти с ума, пытаясь понять, как применить тестовые и векторные диаграммы из старых руководств по реле к современным тестовым комплектам. Или вы можете протестировать все реле, которые используют исправные напряжения в качестве поляризационного сигнала, просто применив трехфазные симметричные напряжения, как показано на этой векторной диаграмме из предыдущего поста. Мы добавили на чертеж напряжение фаза-фаза B-C, которое является поляризационным напряжением, используемым этим типом реле. Если мы повернем стандартную векторную диаграмму на 90 ° и добавим ту же маркировку, что и на чертежах бюллетеней реле, мы увидим, что простое добавление напряжения позволит нам успешно протестировать каждое реле этого типа.
Тестирование направленных реле максимального тока, в которых используются ссылки с обратной последовательностьюК сожалению, не каждое реле использует фазные напряжения в качестве поляризационного сигнала.В некоторых реле в качестве поляризационного сигнала используется напряжение обратной последовательности. Напряжение обратной последовательности можно упростить до несимметричного напряжения (дополнительную информацию можно получить в разделе «Компоненты последовательности» Руководства по тестированию реле: принципы и практика). Несбалансированное напряжение в предыдущем плане испытаний? Вы можете определить это, сложив три напряжения вместе графически или с помощью формулы обратной последовательности. Обратная последовательность, или напряжение небаланса, в сбалансированной системе равно нулю.Поэтому в нашем предыдущем плане испытаний не будет поляризационного сигнала на реле, использующих поляризацию обратной последовательности. Мы можем решить эту проблему, подумав о том, что происходит при замыкании фазы на землю.
Если мы изменим наш план тестирования, чтобы лучше смоделировать неисправность, он будет выглядеть как измененный план ниже.
План проверки любого направленного реле максимального токаТеперь наш план тестирования направленной максимальной токовой защиты (67) выглядит как следующий рисунок, где мы начинаем с необработанных токов и напряжений, вычисляем безаварийное межфазное напряжение и строим график рабочего тока и поляризационного сигнала, которые в данном случае это VBC.Этот план испытаний имеет хорошие шансы на успех, потому что у нас есть рабочий сигнал и поляризационный сигнал. На этих чертежах показан тот же план испытаний для элемента направленной максимальной токовой защиты (67), в котором используется напряжение обратной последовательности. Мы начинаем с исходных токов и напряжений, затем вычисляем напряжение обратной последовательности, а затем строим рабочий ток и сигнал поляризации (V2). Этот план испытаний имеет хорошие шансы на успех, потому что у нас есть рабочий сигнал и поляризационный сигнал. Похоже, мы в хорошей форме для большинства приложений направленной максимальной токовой защиты (67). Однако будут времена, когда этот план тестирования не сработает. Каковы шансы, что замыкание фазы на землю будет 100% резистивным? Ответ: никогда. На самом деле, почти нет чисто резистивных систем, как мы обсуждали в предыдущей статье, поэтому наш тестовый ток при нулевом градусе может вызвать проблемы, особенно вблизи генерирующих систем, таких как ветряные электростанции, которые могут иметь сумасшедшие характеристики или приложения с очень высоким напряжением (> 115 кВ).Некоторые реле имеют рабочие характеристики, как показано на следующем рисунке: Обратите внимание, что наш тестовый ток находится прямо на границе обратного направления. Это означает, что вопрос о том, сработает реле или нет, — это подбрасывание монеты. Мы можем гарантировать, что реле всегда работает, установив ток повреждения на угол повреждения, который может произойти в системе. Вы можете выбрать подходящий угол повреждения одним из следующих способов:
Наш тест будет работать для всех общих характеристических углов, если мы изменим его, чтобы включить фазовый угол во время короткого замыкания.
Сводка плана испытаний направленного реле максимального токаПроверка элементов направленной максимальной токовой защиты (67) почти так же проста, как проверка стандартных элементов максимальной токовой защиты (50/51), если вы правильно смоделируете неисправность.Раньше я иногда сталкивался с проблемами при тестировании элементов направленной максимальной токовой защиты (67) с использованием традиционных методов тестирования. Я бы потратил много ненужного времени, пытаясь понять, что пошло не так, когда я сказал себе: «Я знаю, что делаю все правильно, почему это реле не работает правильно !!!» Теперь я всегда выполняю следующие шаги перед запуском любого теста:
Современное испытательное оборудование упрощает это, а это значит, что вы можете уделять больше времени пониманию приложения, чтобы стать настоящим мастером тестирования реле. Пожалуйста, поставьте лайк и поделитесь этим постом, если вы сочли его полезным. Это помогает нам быть замеченными, а значит, мы можем публиковать больше бесплатного контента. Добавьте свои комментарии о тестировании направленного реле максимального тока (67) в разделе комментариев, начните новую тему, став участником TechTalk, или вы можете задать мне вопросы по другим темам с помощью формы «Спросите Криса». Удачного тестирования! NAiS TN2-5V Тонкое поляризованное реле (набор из 12) Конфигурация: Подробное описание Важное примечание: другие аксессуары, руководства, кабели, данные калибровки, программное обеспечение и т. Д.не входят в комплект поставки этого оборудования, если не указаны в приведенном выше описании складских позиций. Характеристики:
View It Live Request Покупка подержанного оборудования не всегда должна быть выстрелом в темноте. Мы знаем, что существует множество различий, когда дело доходит до бывшего в употреблении оборудования, и довольно часто выбор между различными частями затруднен, особенно когда оборудование не находится прямо перед вами. Ну, а что, если бы вы смогли увидеть оборудование до того, как его купили? Не просто изображение с веб-сайта производителя, а реальное оборудование , которое вы получите. С помощью InstraView ™ мы на один шаг приближаем вас к проверке интересующего вас оборудования, не дожидаясь, пока оно появится у вашей двери. InstraView ™ работает в вашем веб-браузере и позволяет просматривать фактическое оборудование, которое вас интересует, перед покупкой.Вы можете увеличить масштаб, чтобы увидеть этикетки с серийным номером, или уменьшить масштаб, чтобы увидеть общее состояние оборудования. Это как если бы магазин пришел к вам! Форма запроса InstraView Для начала … 1. Заполните форму запроса ниже 2. Мы отправим вам электронное письмо, в котором вы узнаете, когда именно ваше оборудование будет доступно для просмотра Объект для проверки: 99795-1 — Тонкое поляризованное реле NAiS TN2-5V (комплект из 12) Спасибо! Artisan Scientific Corporation dba Artisan Technology Group не является аффилированным лицом или дистрибьютором NAiS. Изображение, описание или продажа продуктов с названиями, товарными знаками, брендами и логотипами предназначены только для идентификации и / или справочных целей и не указывают на какую-либо принадлежность или разрешение какого-либо правообладателя. Произошла ошибка при настройке пользовательского файла cookieЭтот сайт использует файлы cookie для повышения производительности.Если ваш браузер не принимает файлы cookie, вы не можете просматривать этот сайт. Настройка вашего браузера для приема файлов cookieСуществует множество причин, по которым cookie не может быть установлен правильно. Ниже приведены наиболее частые причины:
Почему этому сайту требуются файлы cookie?Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности, запоминая, что вы вошли в систему, когда переходите со страницы на страницу. Чтобы предоставить доступ без файлов cookie потребует, чтобы сайт создавал новый сеанс для каждой посещаемой страницы, что замедляет работу системы до неприемлемого уровня. Что сохраняется в файле cookie?Этот сайт не хранит ничего, кроме автоматически сгенерированного идентификатора сеанса в cookie; никакая другая информация не фиксируется. Как правило, в файле cookie может храниться только информация, которую вы предоставляете, или выбор, который вы делаете при посещении веб-сайта. Например, сайт не может определить ваше имя электронной почты, пока вы не введете его. Разрешение веб-сайту создавать файлы cookie не дает этому или любому другому сайту доступа к остальной части вашего компьютера, и только сайт, который создал файл cookie, может его прочитать.  |